В аспирационных системах могут использоваться как шестилопастные, так и многолопастные вентиляторы среднего или высокого давления, устанавливаемые до и после пылеуловителя.

Для удаления воздуха из верхней зоны помещения устанавливают крышные осевые и радиальные вентиляторы.

При транспортировании липкой, волокнистой и цементирующейся пыли крышные вентиляторы запрещается применять.

При повышенных требованиях к бесшумности следует отдавать предпочтение радиальным крышным вентиляторам.

Осевые крышные вентиляторы, как правило, применяют для удаления воздуха с температурой до +40° С при общеобменном вытяжной вентиляции для сети разводящих воздуховодов, а также при необходимости направить удаляемый воздух сосредоточенной струей вверх.

Радиальные крышные вентиляторы (стальные) могут применяться для установок с сетью воздуховодов (в том числе для многоэтажных зданий). Они также могут устанавливаться для удаления воздуха с температурой не свыше 50° С от местных укрытий (когда не требуется очистка его перед выбросом в атмосферу).

Коррозионностойкие крышные вентиляторы из титана типа КЦЗ-ЗО-Т предназначены для удаления невзрывоопасных газовоздушных смесей с агрессивными примесями, вызывающими ускоренную коррозию вентиляторов из углеродистой и нержавеющей сталей. Они могут быть использованы как для общеобменной вытяжной вентиляции помещений, содержащих в верхней зоне агрессивные примеси, так и для систем местных отсосов, гидравлическое сопротивление которых находится в пределах напора, создаваемого вентилятором.

Вентилятор из титана может использоваться во всех средах, в которых происходит пассивация поверхности титана в результате образования окислов, гидридов и сульфоокисных соединений титана. Рекомендуется применять этот вентилятор в газовоздушных средах, содержащих: 1) влажный хлор (количество влаги более 0,005%); 2) пары растворов хлоридов и щелочей; 3) пары азотной кислоты; 4) окись азота (влажную); 5) пары 0 — 20%-ной соляной кислоты при температуре до 60 С (в случае образования конденсата соляной кислоты его концентрация не должна превышать 5% при температуре не выше 30°С); 6) пары 20 - и 95% - ной серной кислоты при температуре соответственно не выше 60 и 20 С.

Напор, потери энергии КПД

Теоретический напор, создаваемый рабочим колесом осевой машины, может быть вычислен по уравнению Эйлера, в котором следует полагать u₁ =u₂ =u. При этом условии получаем уравнение φ=С_а /u. Введем в это уравнение коэффициент расхода φ определяющий объемный расход, приходящийся на единицу площади поперечного сечения решетки лопастей. Тогда получим

H_t =u/g×C_a ×(ctgβ₁ – ctgβ₂ ) = u² /g×φ×(ctgβ₁ – ctgβ₂ )

Теоретическое давление, создаваемое колесом,

P₁ = ρgH_t = ρu² φ×(ctgβ₁ – ctgβ₂ ).

Потери энергии в осевых - машинах обусловливаются трением и вихреобразованием в проточных полостях, перетеканием части потока через зазоры, механическим трением в подшипниках и уплотнениях.

Эффективность решеток осевых машин для несжимаемой жидкости может оцениваться посредством КПД решетки

η_p = р/ р-Δ р = p/p_t

где р и р_t — действительное и теоретическое повышения давления в решетке;

Δ р — потери давления в решетке.

Если решетка повышает давление с p₁ до р₂ , то η_p = (р₂ - р₁ )/( р₂ - р₁ + Δ р)

Для несжимаемой жидкости:

р₂ - р₁ + Δ р = ρ×(ω₁ ² – ω₂ ² )/2 (1)

Из планов скоростей входа и выхода следует:

ρ×(ω₁ ² – ω₂ ² )/2 = ρ×(ω_{1 u} – ω_{2 u} )/2 × ω_a ×ctgβ_бес,

где β_бес — угол между вектором w_бес и осью решетки. Используя выражение (1), получаем:

р₂ - р₁ + Δ р = P_u /t×ctgβ_бес

По уравнению P_a = Δr×t×(p₁ – p₂ ) для решетки с Δr =1

p₂ — р₂ = Р_a /t

Следовательно,

η_p = p_a /p_u ×ctgβ_бес (2)

p_a = p_y ×cosβ_бес - p_x ×sinβ_бес