Дипломная работа: 16-этажный жилой дом с монолитным каркасом в г. Краснодаре

K_m =K_m ^tr +K_m ^inf =1,09+0,86=1,95 (Вт/(м^{2. 0} С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h , МДж, определяют по формуле:

Q_h =0.0864^. K_m ^. D_d ^. A_e ^sum ,

Q_h =0.0864^. 1,95×2682×7987,9=3609439 (МДж).

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int , Вт/м² , следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10Вт/м² . Принимаем 10Вт/м² .

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int =0.0864^. q_int ^. Z_ht ^. A_l =0.0864^. 10^. 149^. (5580+1911)=964361 (МДж).

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Определим теплопоступления:

Q_s =t_F ^. k_F ^. (A_F1 I₁ + A_F2 I₂ + A_F3 I₃ +A_F4 I₄ )=

=0.8^. 0.8 (1605^. 539)=553660,8 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h ^y =[Q_h – (Q_int +Q_s )^. V]^. b_h ,

Q_h ^y =[3609439 – (964361+553660,8)^. 0.8]^. 1.11=2658474 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h ^des , кДж/(м^{2. 0} С^. сут) определяется по формуле (3.5):

q_h ^des =10^3. Q_h ^y /A_h ^. D_d ,

q_h ^des =2658474×10³ /(16080^. 2682)=61,6 (кДж/(м^{2. 0} С^. сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀ ^des =0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для 16-этажного здания равен 70кДж/(м^{2. 0} С^. сут).

Следовательно, полученный нами результат значительно меньше требуемого 61,6<70, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1 «б» СНиП II‑3–79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

- стен R_w ^req =1,91 м^{2. 0} С / Вт

- окон и балконных дверей R_f ^req =0.367 м^{2. 0} С / Вт – (Без изменения)

- глухой части балконных дверей RF₁ ^req =0.81 м^{2. 0} С / Вт – (Без изменения)

– наружных входных дверей R_ed ^req =0.688 м^{2. 0} С / Вт;

- совмещенное покрытие R_c ^req =1,63м^{2. 0} С / Вт

- перекрытия первого этажа R_f =2 м^{2. 0} С / Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m ^tr =1.13 (5977,9/1,91+1605,8/0,367+401,25/0,81+44,66/0,688+