Дипломная работа: Проектирование четырехэтажной гостиницы в г. Краснодаре

Определим теплопоступления:

Q_s =t_F ^. k_F ^. (A_{F 1} I₁ + A_{F 2} I₂ + A_{F 3} I₃ +A_{F 4} I₄ )=

=0.65^. 0.9 (57,25х974+57,25х357) = 44576,85 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h ^y =[Q_h – (Q_int +Q_s )^. У]^. b_h ,

Q_h ^y =[361015,33 – (179352,69+44576,85)^. 0.8]^. 1,11=401877,58 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h ^des , кДж/(м^{2. 0} С^. сут) определяется по формуле (3.5):

q_h ^des =10^3. Q_h ^y /A_h ^. D_d ,

q_h ^des =401877,58 ×10³ /(2517,48^. 2682)=79,9 (кДж/(м^{2. 0} С^. сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀ ^des =0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для здания 4–5 этажей равен 95 кДж/(м^{2. 0} С^. сут). Следовательно, полученный нами результат значительно (более 5%) меньше требуемого 79,9<95, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1 «б» СНиП II‑3–79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

- стен R_w ^req =1,91 м^{2. 0} С / Вт

- окон и балконных дверей R_f ^req =0.367 м^{2. 0} С / Вт – (Без изменения)

- глухой части балконных дверей RF₁ ^req =0.81 м^{2. 0} С / Вт – (Без измен.)

- наружных входных дверей R_ed ^req =0.688 м^{2. 0} С / Вт – т.е. 0.6 от R₀ ^тр по санитарно-гигиеническим условиям;

- совмещенное покрытие R_c ^req =1,63м^{2. 0} С / Вт

- перекрытия первого этажа R_f =2 м^{2. 0} С / Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m ^tr =1.13 (608,4/1,91+114,5/0,367+4,48/0,81+11,25/0,688+

+0,6×629,37/1,63+0,6×629,37/2)/1997,37 = 0,929 (Вт/(м^{2. 0} С)).

21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m ^w =G_m ^c =G_m ^f =0.5 кг/(м^2. ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m ^F =6 кг/(м^2. ч). (Таблица 12 СНиП II‑3–79*).

22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a , 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³ /ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a =0,293 (1/ч).

23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:

K_m ^inf =0,319 (Вт/(м^{2. 0} С)).

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^{2. 0} С), определяемый по формуле:

K_m =K_m ^tr +K_m ^inf =0,929+0,319=1,25 (Вт/(м^{2. 0} С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h , МДж: