Дипломная работа: Проектирование тепловой электростанции

D₇ = 0.6652D · (242.46 – 142,46) / (2780 – 263.65)

2466.023D₇ = 66.52D

D₇ = 0.0257D

D_пр = β_пр · D_к ^ном , т/ч

β_пр = 1,5% от паропроизводительности котла

D_пр = 0,01 · 670 = 6,7 т/ч

Давление в барабане котла:

Р_б = Р_о ^к + ∆Р_пп , МПа

Р_о ^к – номинальное давление пара в котле, МПа

Р_о ^к = 13,75 МПа

∆Р_пп – гидравлическое сопротивление пароперегревателя, МПа

∆Р_пп = 1,4 Мпа

Р_б = 13,75 + 1,4 = 14,15

В данном случае целесообразно завести пар из первой ступени сепаратора в деаэратор, поэтому давление в РНП – Ι, и потеря продувочной воды определяется из уравнения теплового и материального баланса расширителя продувки:

Q_пр = Q_с1 + Q_0,7

D_пр ·i_б · η = D_{c 1} · i^'' _Ι + D_0,7 · i^' _Ι

D_пр ·i_б · η = D_{c 1} · i^'' _Ι + D_пр · i^' _Ι – D_с1 · i^' _Ι

D_пр · (i_б · η – i^' _Ι ) = D_{c 1} · (i^'' _Ι – i^' _Ι )

D_{c 1} = D_пр · (i_б · η – i^' _Ι ) / i^'' _Ι – i^' _Ι

D_{c 1} = 6,7 · (1620 · 0,98 – 697) / (2762,9 – 697,1)= 2,89 т/ч = 0,8 кг/с

i_б , i^'' _Ι , i^' _Ι – энтальпии продувочной воды, отсеппарированного пара и отсеппарированной воды соответственно, кДж/кг.

Η – коэффициент, учитывающий охлаждение сепаратора, принимается равным 0,98.

Количество продувочной воды после сепаратора первой ступени:

D_пр ^' = D_пр – D_{c 1} , т/ч

D_пр ^' = 6,7–2,89 = 3,81 т/ч

(D_пр – D_{c 1} ) · i^' _Ι = D_{c 2} · i^'' _ΙΙ + D_0,15 · i^' _ΙΙ

D_пр · i^' _Ι – D_с1 · i^' _Ι = D_{c 2} · i^'' _ΙΙ + (D_пр – D_{c 1} – D_с2 ) · i^' _ΙΙ

D_пр · i^' _Ι – D_с1 · i^' _Ι = D_{c 2} · i^'' _ΙΙ + D_пр · i^' _ΙΙ – D_{c 1} · i^' _ΙΙ – D_с2 · i^' _ΙΙ

D_пр · (i^' _Ι – i^' _ΙΙ ) + D_{c 1} · (i^' _Ι – i^' _ΙΙ ) = D_{c 2} · (i^'' _ΙΙ – i^' _ΙΙ )