Дипломная работа: Роль подстанции в системе электроснабжения г. Донецка
где 
=68 А – расчётный ток линии ввода в аварийном режиме;
R=1.19 Ом- активное сопротивление линии;
X=0.32 Ом – индуктивное сопротивление
cos 
=0.92; sin =0.39.
Кабель проходит по потери напряжения.
Окончательно принимаем к установке две кабельные линии в земляной траншее. Марка кабеля ААШв (3*95 мм2 ).
2.6.3 По расчётному току подстанции Iр =68 А принимаем в распределительном устройстве 6 кВ подстанции алюминиевые однополюсные шины сечением 30*4 мм2 с Iдл доп =365 А
При положении шин плашмя
I’дл доп =0,95* Iдл доп А
I’дл доп =0,95*365=347 А,
что выше 68 А.
Шины проходят по нагреву.
Проверяем шины на термическую стойкость:
Smin=
, мм2
Smin=
мм2 ,
что ниже (30*4 мм2 ), то есть шины термически устойчивы.
2.6.4 Проверяем шины на динамическую устойчивость к токам короткого замыкания. Расчёт ведём по [1]
Сила, действующая на шины при трёхфазном коротком замыкании
F=
, (2.6.4)
где 
=1- коэффициент формы для прямоугольных однополочных шин;
iу = 16,8 кА - ударный ток короткого замыкания
а= 260 мм – расстояние между соседними шинами в шкафах КРУ-XIII.
= 900 мм – расстояние между точками крепления шин на изоляторах
F=
, Н
Изгибающий момент шин
М=
; (2.6.5)
М=
Н*мм
Момент сопротивления шин при положении их плашмя и расположении в одной плоскости
W=bh2 /6, (2.6.6)
где b=4 мм; h= 30 мм
W=4*302 /6=600мм3