Дипломная работа: Синхронный генератор

Статическая перегружаемость (11.223)

S=E'_00* k_p /x_d cosf_н =2,8687∙1,045/2,868∙0,8=1,95 о.е.

Угловые характеристики

Определяем ЭДС

Е'_0* =4,2 о.е.

Определяем уравнение (11.221)

Р_* =(Е'_0* /х_d* )sinQ+0.5(1/х_q* -1/x_d* )sin2Q=4,2/2,868sinQ+0.5(1/1,198-1/2,868)sin2Q=1,46sinQ+0,24sin2Q.

11. Тепловой и вентиляционный расчеты

11.1 Тепловой расчет

Потери в основной и дополнительной обмотках статора (11.247)

Р'_м1 =m₁ m'[I'² r₁ +(I_пн /)r_d ]=3ּ1,48[54,1² ∙0,118+(17,9/)² ∙0,006)=1535 Вт;

где m'_т =1,48 - коэффициент для класса нагревостойкости изоляции В § 5.1.

Условная внутренняя поверхность охлаждения активной части статора (9.379)

S_n1 =pD₁ l₁ =pּ286ּ160=1,44*10⁵ мм² .

Условный периметр поперечного сечения (9.381)

П₁ =2h_n1 +b₁ +b₂ =2,25+12,7+15,7=78,4 мм.

Условная поверхность охлаждения пазов (9.382)

S_и.п1 =z₁ П₁ l₁ =42ּ78,4ּ160=5,27*10⁵ мм² .

Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки (9.383)

S_л1 =4pD₁ l₁ =4ּpּ286ּ188=3,16*10⁵ мм² .

Условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине (9.384)

S_маш =pD_н1 (l₁ +2l_п1 )= pּ406(160+2ּ88)=4,26*10⁵ мм² .

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной ч?