Курсовая работа: Электрическое оборудование ЭПС
Если UНОМ выражено в В, то hР получается в м.
hР = 10-5* 1500 = 0,015м.
3.6 Расчет хода поршня при включении аппарата hX
Ход поршня в процессе включения контактора hX зависит от зазора контактов hр и величины провала hП Провал hП равен расстоянию, на которое перемещается подвижный контакт при устранении неподвижного в их замкнутом состоянии, и характеризует дополнительное перемещение рычажной системы контактора после первоначального касания контакт - деталей между собой.
Величина провала контактов hП может быть принята усредненной для электропневматических контакторов и равной 10-2.
Тогда с учетом принятого ранее соотношения между 1К и 1П ход поршня hх приближенно можно рассчитать по формуле hX =(hП + hр) /1,2. (3.15)
hX = (10-2 + 0,015) /1,2 = 0,0208 м.
3.7 Расчет жесткости отключающей пружины Ж
Ж= FП1/2*h0(3.16)
Обычно значения h0 и hх близки между собой и могут быть приравнены в расчете.
Ж = 629,77/ 2* 0,0208= 15138,7 Н/м 3.8 Расчет начального натяжения отключающей пружины F'П1
В выключенном состоянии контактора отключающая пружина имеет начальное натяжение F'П1за счет ее сжатия при сборке аппарата на величину h 0.
Количественно F'П1=h0*Ж,(3.17) где Ж - жесткость пружины, определяемая усилием, требующимся для ее сжатия на единицу длины.
F'П1= 0, 0208 * 15138,7 = 314,884 Н
3.8 Расчет максимального значения силы сжатия FШ
Максимальная величина силы FШ, создающей напряжение сжатия в материале штока, может быть установлена при условии р=1,5*рНОМ и начальном натяжении отключающей пружины F'П1
FШ = FВ - FП1 –FТВ,(3.18)
где FВ = 1,5* рНОМ *(π* dВ2) /4
FП1=1,5*FТВ-G'+2* F'К
FТВ =5*(103) * dВ
FВ = 1,5* 500000 *(π *0,0592482) /4 = 2066,625 Н
FШ = 2066,625 - 314,884 - 296,24 = 1455,501 Н
4 РАСЧЕТ ДУГОГАСИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА
4.1. Эскиз конструкции дугогасителыюй системы контактора
Рисунок 4.1. - Эскиз конструкции дугогасителыюй системы контактора
Катушка 2 имеет стальной сердечник 3, охваченный стальными полюсами (щетками) 5, которые непосредственно подводят поток к зоне дугогашения. Обычно в камере 6 закрепляют один из рогов (рог 7), обычно нижний, который электрически надежно соединяют с подвижным контактом 8. Дуга, возникшая между контактами 1 и 8, в дальнейшем под воздействием силы FД перебрасывается на рога 4 и 7 и растягивается на них под воздействием силы FД4.2. Расчет конечной длинны дуги отключения lДК
В настоящей работе предусматривается применение системы дугогашения электромагнитного типа с последовательным включением дугогасителыюй катушки в коммутируемую электрическую цепь и дугогасительной камеры щелевой конструкции.
В процессе гашения дуга отключения растягивается до конечной длины lдк, величина которой может быть ориентировочно определена по эмпирической формуле:
(4.1)
где UНОМ - номинальное напряжение аппарата, значение которого выбирают из таблицы исходных данных;
Iр - расчетная величина разрываемого тока, принимаемая равной 2*IДЛ
lДК=13*10-5*1500*11001/3=2.008 м 4.3. Расчет площади полюса магнитной системы SП
При применении щелевой камеры разрыв максимального тока сопровождается выходом дуги за пределы камеры на 0,1...0,2 м. С учетом этого требуемая для размещения дуги площадь боковой поверхности камеры при типичном для контакторов соотношении ее сторон 1: 2 определяют как