Курсовая работа: Электродвигатель асинхронный с короткозамкнутым ротором мощностью 200 КВт

R_п = r₁ + (r_{2 x} ^¢ ×c_1п ) / s = 0,026 + (0,054 × 1,013) = 0,081 Ом, где r₁ = 0,026 Ом и r_{2 x} ^¢ = 0,054 Ом.

X_п = x₁ + (c_1п ×x_{2 x} ^¢ ) = 0,16 + (1,013 × 0,127) = 0,29 Ом, где x_{2 x} ^¢ = 0,127 Ом.

По (8.281) ток в обмотке ротора:

I₂ ^¢ = U₁ / Ö(R_п ² + X_п ² ) = 380 / Ö(0,081² + 0,29² ) = 1264 А, где U₁ = 380 В.

По (8.283): I₁ = I₂ ^¢ × [Ö{R_п ² + (x_п + X_12п )² } / (c_1п ×X_12п )] = 1264× [Ö(0,081² + (0,29 + 12,719)² ) / (1,013 × 12,719)] = 1276 А.

б) Расчет пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния.

Расчет проводим для точек характеристик, соответствующих s=1; 0.8; 0.5; 0.1; 0,05; 0,064, при этом используем значения токов и сопротивлений для тех же скольжений Расчет проводим для точек характеристик, соответствующих s=1; 0.8; 0.5; 0.2; 0. 1,0,064, при этом используем значения токов и сопротивлений с учетом влияния вытеснения тока. Данные расчета сводим в табл. 3. Пусковые характеристики представлены на рис. 4

Индуктивные сопротивления обмоток. Принимаем k_нас = 1,2.

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу обмотки статора по (8.263):

F_п.ср. = 0,7 × [(I₁ ×k_нас ×u_п1 ) / a] × [k_b ^¢ + (k_у1 ×k_об1 ×Z₁ /Z₂ )], где

I₁ – ток статора, I₁ = 1276 А;

а – число параллельных ветвей обмотки статора, а = 4;

u_п1 – число эффективных проводников в пазу статора, u_п1 = 16;

k_b ^¢ – коэффициент, учитывающий уменьшение МДС паза, вызванное укорочением шага обмотки, k_b ^¢ = 0,8;

k_у1 – коэффициент укорочения шага обмотки, k_у1 = 1.

Тогда, F_п.ср. = 0,7 × [(1276× 1,2 ×16) / 4] × [0,8 + (1 × 0,798 × 60/50)] = 1882,5 А.

По средней МДС рассчитывают фиктивную индукцию потока рассеяния в воздушном зазоре по (8.264):

B_{Ф d} = (F_п.ср. × 10^-6 ) / (1,6d×C_N ), где коэффициент C_N по (8.265): C_N = 0,64 + 2,5 ×Ö[0,9 / (t_{Z 1} + t_{Z 2} )] = 0,64 + 2,5 ×Ö[0,7 / (17,54 + 20,9)] = 1,022; d = 0,9 мм.

Тогда, B_{Ф d} = (1882,5 × 10^-6 ) / (1,6 × 0,9 × 10^-3 × 1,022) = 1,279 Тл.

По полученному значению B_{Ф d} определяем отношение потока рассеяния при насыщении к потоку рассеяния ненасыщенной машины, характеризуемое коэффициентом k_d , значение которого находят по кривой рис. 8.61. Для B_{Ф d} = 1,279 Тл k_d = 0,94.

Далее рассчитываем значения дополнительного эквивалентного раскрытия пазов статора и ротора (c_э1 и c_э2 ), магнитные напряжения которых будут эквивалентны МДС насыщенных участков усиков зубцов.

Для пазов статора его принимают равным по (8.266):

c_э1 = (t_{Z 1} – b_ш1 ) × (1 – k_d ) = (17,54 – 5,7) × (1 – 0,94) = 0,71 мм,

где b_ш1 = 5,7 мм.

Вызванное насыщением от полей рассеяния уменьшение коэффициента магнитной проводимости рассеяния паза статора по (8.269):

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении определяют для статора из выражения (8.272):

l_п1нас = l_п1 – Dl_п1нас , где l_п1 – проводимость, рассчитанная без учёта насыщения l_п1 = 1,87. Тогда l_п1нас = 1,1 – 0,021 = 1,079.

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов статора по (8.274):

l_д1нас = l_д1 ×k_d = 1,232 × 0,94 = 1,158, где l_д1 = 1,232.