Курсовая работа: Гидравлический расчет проточной части центробежного насоса НЦВС 40 30

где θ – объемный вес, кг/м³ ; γ = 1000 кг/м³

k = r₀ +d₁ м,

где r₀ – радиус входа в колесо

d – толщина обвода колеса на выходе, d = 7-10 мм

d = 7,5 мм

r_BT = (1,12 – 1,5) · 0,071 = 0,0132 – 0,0165

Принимаем

r_BT = 0,016

H_{i Тпот} = ρ · H₁₇ м.вод.ст

H_{i Тпот} = 0,7 · 35,71 = 25,48 м.вод.ст

Н

2.8.2 Сила реакции, возникающая от изменения направления движения воды в рабочем колесе.

Н,

где С₀ – скорость входа, м/с

Н

2.8.3 Дополнительная осевая сила возникающая при аварийном износе переднего уплотнителя определяется по формуле Ломакина А. А.

(Н),

где r₂ – наружный радиус рабочего колеса, м

U₂ – окружная скорость колеса, м/с

r₁ – радиус входа с учетом толщины обвода, м

ℓ - длина щелевого уплотнения, м; ℓ = 10 ч 25 мм.

Принимаем ℓ = 20 мм.

Н

2.8.4 Результирующая гидравлическая осевая сила

P = p₁ + p₃ + p₂ (H)

Р = 662,51 + 129,1 - 35,1 = 756,56 Н

2.8.5 Управление рабочих колес одноступенчатых насосов чаще всего выполняется с помощью разгрузочных отверстий в задней стенке колеса. Этот способ управляющей осевой силы состоит в том, что плоскость за задней стенкой рабочего колеса, образованная неуравновешенной его площади и стенкой корпуса насоса, соединяется с всасывающей полостью колеса или насоса.

2.9 Расчет объемных потерь

2.9.1 Потенциальный напор в рабочем колесе