Курсовая работа: Односекционный 9-ти этажный 54-квартирный дом в г. Тихорецке

n_a - средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период (для жилых зданий 3м³ /ч, для других зданий согласно СНиП 2.08.01 и СНиП 2.08.02;

b_V - коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принимать равным 0,85;

V_h - отапливаемый объем здания;

g_a ^ht - средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/ (273+2) =1,283

k- коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 - для стыков панельных стен, 0,8 - для окон и балконных дверей;

A_e ^sum - общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/ (м^2.0 С), определяемый по формуле:

K_m =K_m ^tr +K_m ^inf =0,760 + 0,376 = 1,136 (Вт/ (м^2.0 С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h , МДж, определяют по формуле:

Q_h =0,0864^. K_m ^. D_d ^. A_e ^sum ,

Q_h =0,0864.1,136^.2 986^.3 341,9 = 979434,32 (МДж).

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int , Вт/м² , следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро - и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м² .

Принимаем 10 Вт/м² .

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int =0,0864^. q_int ^. Z_ht ^. A_l = 0,0864.10 158^{. (} 1665,72 + 450,36) = 288870,31 (МДж).

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Предположив, что здание на местности будет иметь широтную ориентацию, т.е. 196.27м² остекленной поверхности будет ориентировано на север и 215.37м² на юг, определим теплопоступления:

Q_s =t_F ^. k_F ^{. (} A_F1 I₁ + A_F2 I₂ + A_F3 I₃ +A_F4 I₄ ) =

=0,65^.0 ,9 (196,27^.3 57+229,88^.9 74) = 171973,33 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h ^y = [Q_h - (Q_int +Q_s ). n]. b_h ,

Q_h ^y = [979434,32- (288870,31+171973,33).0,8].1,11 = 677942,94 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h ^des , кДж/ (м^2.0 С^. сут) определяется по формуле (3.5):

q_h ^des =10^3. Q_h ^y /A_h ^. D_d ,

q_h ^des =10^3.6 77942,94/ (3900,1.2986) = 58,21 (кДж/ (м^2.0 С^. сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀ ^des =0,5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 - для девятиэтажного здания равен 80 кДж/ (м^2.0 С^. сут).

Следовательно, полученный нами результат значительно меньше требуемого 58,21<80, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1"б" СНиП II-3-79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).