Курсовая работа: Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания

φ_L = 1 + 1 · = 1,5

- Определение коэффициента δ:

δ₁ = е₀ / h = 26 / 60 = 0,433

δ₂ = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · R_b = 0,5 – 0,01 · - 0,01 · 14,5 = 0,13

Принимаю: δ = δ_max = 0,433

- ν = E_S / E_b = 20000 / 3000 = 6,67

N_cr = · ,

где μ – коэффициент армирования (предварительно принимается = 0,005)

N_cr = · = 2212 кН

- Коэффициент влияния прогиба при продольном изгибе:

η = = = 1,26 (должен находится в пределах 1 ÷1,4)

- Расчётная величина эксцентриситета: η · e₀ = 1,26 · 26 = 32,7 см

- Определение случая внецентренного сжатия для симметричного армирования

x=N/R_b ·b=453,9/1,45·40=7,8 см; ξ_y ·h₀ =0,594·56=33,3 см, что > х=7,8 см

(если х > 33,3 – случай больших эксцентриситетов

x < 33,3 – случай малых эксцентриситетов)

Т.к. используется симметричное армирование, вследствие чего х < 33,3 → мы имеем дело со случаем малых эксцентриситетов )

- е = η · е₀ + - а = 1,26 · 26 + - 4 = 58,7 см

- A_S = A_S ’ = = = 1,54

Армирование принимается конструктивно исходя из:

(A_S + A_S ’)_min = 0,004 · b · h = 0,004 · 40 · 60 = 9,6 см²

6Ø16А400с(A_S =12,06см² )

Хомуты и шпильки: Ø5Вр-IПримем Sw=35 см.

4. Расчёт внецентренно нагруженного фундамента

М=-101,02кН∙м

N=495,4кН

Q=10,9кН

N₆ =38,6кН – вес фундаментной балки и стенового ограждения.