Курсовая работа: Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

σ₄ =0 – потери от трения арматуры, принимаются равным 0;

σ₅ =30 МПа – потери от деформации стальной формы

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем усилие обжатия в бетоне при обжатии в уровне центра тяжести преднапряженной арматуры:

– потери от быстронатекающей ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Б. Вторые потери

σ₇ =0 – потери от релаксации напряжений арматуры, принимаются равным

σ₈ =35 МПа – потери от усадки бетона

(см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем усилие обжатия с учетом первых потерь:

Определяем напряженияв бетоне от усилия обжатия:

– потери от ползучести бетона (см. п. 1.26, табл. 5 СНиПа );

Определяем сумму всех потерь и усилие обжатия:

Σσ_i – σ₁ + σ₂ + σ₃ + σ₄ + σ₅ + σ₆ + σ₇ + σ₈ + σ₉ =35+81,25+66,76+0+30+8,16+0+

+35+25,31=236,37 ≥ 100 (МПа);

,

4. Оценка трещиностойкости верхней зоны балки при отпуске арматуры

Исходные данные:

P₁ =285690,2 (H); М_с ^н _в =5360000 (Нсм);

W’_red =60333,3 (см³ ); W’_pl =90500 (см³ ); y_н =70 (см);

H=126 (см); a_sp =8 (см); k=0,8; R_{вр, ser} =kR_{в, ser} =14,8 (МПа);

R_{в t р ,ser} =k R_{в t,ser} =1,28 (МПа);