Курсовая работа: Проектирование отопительно-производственной котельной сельскохозяйственного назначения

m_п =6283805,3 /4,19×(150-70)=18,74 кг/с.

Расход подпиточной воды при закрытом режиме тепловой сети:

m_под =(0,01...0,03)×m_п (29)

m_под =(0,01 ...0,03)×18,74 =0,1874...0,5622 кг/с, принимаем m_под =0,3 кг/с.

Расход воды в обратной тепловой сети:

m_о = m_п - m_под , (30)

m_о =18,74-0,3=18,44 кг/с.

По формуле (26) определяем :

Расход пара для подогрева сырой воды D_псв. до температуры 25...30 °С перед химводочисткой определяется из уравнения теплового баланса ПСВ:

Dпсв. =

(31)

где t_х - температура исходной воды (зимой 5 °С, летом 15 °С);

h_к - энтальпия конденсата при р_к =0,12 МПа, h_к =t_д ×с=105×4,19=439,95 кДж/кг;

h_п - к.п.д. подогревателя (0,95...0,98).

Dп.с.в. =0,3×4,19×(30-5)/(2600-439,95)×0,96=0,015 кг/с. Температура подпиточной воды определяется из уравнения теплового баланса охладителя деаэрированной воды ОДВ: mпод. ×с ×(tд - tпод. ) ×hп = (mпод. - ) × ( - tг ) ×с, 2.50 Отсюда: tпод. =, 2.51 0 С Температуру сетевой воды перед сетевыми насосами tсм определяем из уравнения теплового баланса точки смешения подпиточной и сетевой воды: mпод. ×с × tпод. + mо ×с × tо = mп ×с × tсм , (34) 2.52 Преобразуя формулу (34) получим: tсм = (35)

(32) (33)

t_см =(0,3×49,8+18,44×70)/18,74=69,68 ⁰ С.

Расход пара на сетевые подогреватели D_с.п. определяется из уравнения теплового баланса вместе с охладителями конденсата ОК:

Dсп. × (ho - ) ×hп = mп. ×с ×(tп - tсм ),

(36)

где - энтальпия конденсата после охладителей ОК,

= t_ох ×с=30×4,19=125,7 кДж/кг.

Давление греющего пара принимается в ПС исходя из того, что температура насыщения его на 10...15 °С выше, чем t_п .

Из уравнения (36) находим:

Dс.п. =

(37)