Курсовая работа: Проектирование релейной защиты трансформатора
РНТ , берем Кз=1,3
Определяем ток небаланса:
Ка – коэффициент, учитывающий переходный режим токов кз наличие апериодической составляющей). При наличие Нтт Ка=1
Кодн – коэффициент однотипности ТА. При различных типах ТА
Кодн=1
Е – допустимая относительная погрешностьТА,Е=0,1
ΔUрег – относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжение. Принимается равной половине полного суммарного диапазона регулирования (для трансформаторов ТДТНЭ ΔUри=0,16;
ΔFвыр – относительная погрешность от неточного выравнивания токов плеч защиты вследствие невозможности точной установки на реле расчетного числа витков. Так как число витков пока еще неизвестно то Δfвыр =0;
Iк макс. – максимальное значение тока к.з. (на стороне ВН трансформатора) при к.з. на стороне СН или НН.
Вторым условием выбора первичного тока срабатывания защиты является отстройка от броска тока намагничивания:
Котс – коэффициент отстройки защиты от бросков тока намагничивания. Для реле типа РНТ Котс=1,3 для реле типа ДЗТ Котс =1,5
Ориентируясь в начале на возможность применения реле типа РНТ, берем Котс=1,3.
Iсз=1,3*125,5=163,1 А
Принимаем за ток срабатывания Iсз=1142А. По выбранному току срабатывания защиты Icз определяется возможность применения реле типа РНТ. Для этого определяем коэффициент чувствительности дифзащиты Кчс при двухфазном внешнем к.з.
Кч(2) =Iк(2) мин/Iсз,
Где: Iкмин(2) – значение минимального тока двухфазного к.з. приведенного к стороне ВН трансформатора.
Так как Кч(2) =1,18<2, то реле типа РНТ использовать нельзя. Выбираем реле типа ДЗТ-11
4. Определяем место включения тормозной обмотки реле ДЗТ-11. Наилучшим вариантом будет включить тормозную обмотку на сумму токов плеч защиты сторон СН и НН трансформатора.
По условию 
Где 
=1,5
Icз=1,5*125.5=188,25 A
Понайденому току Iопределяется вторичный ток срабатывания реле.
Iср=(Iсз/nт )*Кcх=(188,25/30)*
=10,9А
5. Определяем число витков обмоток реле ДЗТ-11.
Число витков дифференциальной (рабочей) обмотки равно:
Wg=Fср/Iср,