Курсовая работа: Проектирование теплообменного аппарата

Ζ₂ =0.11· (+), (2-10)

ζ₂ =0.11· (+)=0.029,

ΣΔР_тр2 =0.029·=0,8 кПа,

б) местные потери:

ΣΔРм=Σζм·, (2-11)

Значения коэффициентов местных сопротивлений имеющих место в данном теплообменнике указаны в таблице 2.3 [1].

Теплоноситель поступает в межтрубное пространство в первую секцию, где совершает два хода с поворотом на 180º, далее переходит во вторую секцию, где совершает аналогичные операции, так же в третьей и четвёртой секциях, потом выходит из теплообменника.

Σζм=8·2+4·1.5+4·1=26,

ΣΔРм==3,85 кПа,

В итоге полные потери по конденсату:

ΔР=0,8 +3,85 =4.65 кПа.

3. Прочностной расчёт

Материал кожуха, труб, трубной решётки и других элементов аппарата выполнены из Ст20. Для данного диапазона температур:

s*_доп =100МПа- номинальное допускаемое напряжение

[s]=s*_доп *h_к ; (3-1)

h_к =1-поправочный коэффициент;

[s]=110МПа;

1) Цилиндрический кожух.

Определение толщины стенки в местах нагруженным давлением 11 ата, то есть от выхода из трубной решётки одного корпуса до входа в трубную решётку другого корпуса:

На данном участке водяного тракта внутренний диаметр принимаем, равным:

D_в1 =D_в ^мин +5, мм;

D_в ^мин =200 мм

D_в1 =200мм+5мм=205мм;

Расчётная толщина стенки:

d_р1 =; (3-2)

j_св =1-коэффициент прочности, учитывающий ослабление цилиндра сварным швом по табл. 3.2 [1];

d_р1 ==11 мм; (3-3)

Конструктивная толщина стенки, принимается из условия:

d_к1 ³d_р1 +С,