Курсовая работа: Расчёт для привода

V_S =V/cosγ=6/cos9,09=6,08 м/с

5.3 По табл. 10 выбираем угол трения ρ∙ρ=1.15 коэффициент потерь в зацеплении

φ=1-tg8/tg(4+5)=1-tg9,04/tg19,09+1,15=20,14

5.4 Определить относительные потери в уплотн. по табл. 31:

φу=0,055

5.5 КПД червячной передачи

n=1- φ₃ - φ_y =1-0,114-0,055=0,837

5.6 Поверхность теплопередачи редуктора

м³ с учетом цилиндрической передачи

S=2S =2∙1,3=2,6 м²

5.7 Температура масляной ванны:

t_n =10³ p₁ (1-h)^kt ∙S(1+ φ)+t₀ =59⁰ C,

где кт – коэффициент теплопередачи=16Вт/Н² С,

φ – коэффициент теплоёмкости=0,3

5.8 По табл. 3.14 (1) назначаем степень точности передачи. Окружная сила на колесе осевом на червяке

Ft₂ =Fa₁ =2∙10³ ∙T₂ ∙d₂ =2∙10³ ∙1414/315=8978

5.9 Осевая сила на колесе, окружная на червяке

Fa₂ =Ft₁ =2∙10³ T₂

d₁ Un=2∙10³ ∙1414/78,75-25∙0,83=1728H

5.10 Радиальные силы

6 Выбор материала цилиндрической зубчатой передачи

По табл. 2.2 принимаем материал для изготовления зубчатых колец сталь 40х

Термообработка – улучшение механических свойств

для шестерки δв=900мПа G=750мПа 269…302НВ

для колеса δв=750мПа 235…262 НВ

при расчетах принимаем НВ₁ =280, НВ₂ =250

6.1 Допустимые напряжения

6.1.1 Допустимое конкретных напряжений

δ_HP =0,9∙G^nl :mb∙knl/Sn, где G^nl :mb – предел контактной выносливости, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжения

Gnl:mb=2HB+70

Gnl:mb₁ =2HB₁ +70=2∙280+70=630 мПа

Gnl:b₂ =2∙250+70=570 мПа

KHL – коэффициент долговечности

,

где N_HO – базовое число циклов перемены напряжений

N_HO =30(НВ)^2,4

N_H O₁ =30∙280^2,4 =2,24∙10⁷

N_H O₂ =30∙250^2,4 =1,7∙10⁷

N_HE – эквивалентное число циклов перемены напряжений

(N_HO =30(HB)^2,4 )N_Hl =60∙nhkl∙ Σ^k m₁ ³ t.