Курсовая работа: Расчет и проектирование коническо-цилиндрического редуктора

При HRC > 56 принимают Nно = 1,2 · 108

Nно1 = 340 · (HRC1пср )3,15 + 8 · 106 = 340 (50,5)3,15+8 · 106 =8,69 · 107

Nно2 = 30 · (HВ2ср )2,4 = 30(285,5)2,4 = 2,35 · 107

Величина NHE j определяется по формуле

NНЕ j = N å j · КНЕ ,

Где КНЕ – коэффициент приведения переменного режима работы к постоянному, определяется в зависимости от заданного режима работы по [7 табл. 3] [3, табл. 4] К не = 0,18;

N å j = суммарное число циклов напряжений, N å j = 60 · tå · nj

N å1 = 60 · tå · n1 = 60 · 10 000 · 735 = 4,41 · 108

N å2 = 60 · tå · n2 = 60 · 10 000 · 207 = 1,242 · 108

N НЕ 1 = N å1 · К НЕ = 4,41 ·108 · 0,18 = 79,38 · 106 = 7,94 · 107

N НЕ 2 = N å2 · К НЕ = 1,242 · 108 · 0,18 = 2,23 · 107

При N не j ³ N но j принимают К HL j = 1. Таким образом,

К HL j = К HL2j = 1.

Определяем:

При расчете конических колес с круговыми зубьями sHP выбирается как наименьшее из двух, получаемых по формулам [3, с. 15]:

[sHP]= 0,45 · (sHP1 + sHP2 ) = 0,45 · (883 + 583) = 660 МПа

sHP = 1,15 · sHPj min = 1,15 · sHP2 = 670 МПа

Окончательно принимаем sHP = 660 МПа

Допускаемые напряжения изгиба [3, с. 18]

где - предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов перемен напряжений, определяется в зависимости от марки стали и ее химико-термической обработки по [7 табл. 4] [3, с.16];

SF - коэффициент безопасности, SF = 1,65·SF , где SF – коэффициент, учитывающий способ получения заготовки зубчатого колеса (для поковок и штамповок SF = 1, для проката S F = 1,15; для литых заготовок S F = 1,3);

K FL – коэффициент долговечности; K FС - коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки. При нереверсивной (односторонней) нагрузке [3, с. 15] K FС = 1 . При реверсивной симметричной нагрузке

K FС = 1 - g FС

где g FС - коэффициент, учитывающий влияние химико-термической обработки по табл. [3, табл. 5].

Для шестерни = 600 МПа

S F1 = 1,65 · = 1,65 · 1,15 = 1,9

K FС1 = 1 - g FС1 = 1 – 0,25 = 0,75