Температура питательной воды: tпв=265 0C

Принципиальная тепловая схема для расчёта: рис.1.2. [1]

Введение

Важным этапом проектирования паротурбинной установки является разработка и расчёт принципиальной тепловой схемы. Целью расчёта является определение технических характеристик ПТУ и входящего в него оборудования: расходов и параметров пара и воды в характерных точках схемы, обеспечивающих заданную величину мощности электрического генератора, приводимого проектируемой турбиной, а также показателей экономичности установки (КПД, удельные расходы теплоты и топлива).

В данной курсовой работе рассчитывается ПТС конденсационной ПТУ для тепловой электростанции. Упрощение схемы заключается в сокращении по уравнению с реальными современными турбинами числа ступеней регенеративного подогрева питательной воды (РППВ). Из ПТС исключены схемы протечек пара через концевые уплотнения цилиндров. Не включены в рассчитываемую схему расширители дренажей, испарители, бойлеры (теплофикационные теплообменники), деаэратор добавочной воды и ряд других элементов.

1. Разработка и описание принципиальной схемы ПТУ

В расчетную схему (ПТС) включаются все элементы, в которых должны быть рассчитаны параметры и расходы пара и воды, а также трубопроводы (линии), по которым рабочее тело движется от элемента к элементу. При графическом изображении однотипное оборудование изображается только один раз. Например, в реальной турбоустановке устанавливается два или три одинаковых конденсатных насоса, работающих параллельно; на ПТС изображается только один такой насос. Тот же принцип действует и при изображении трубопроводов (линий): несколько параллельных линий между двумя элементами заменяются (изображаются) одной линией. На ПТС приводятся лишь те линии и связи, которые определяют последовательность движения рабочего тела в технологическом процессе и связаны с рассчитываемыми потоками рабочего тела. Арматура (задвижки, клапаны) на ПТС, как правило, не указывается, за исключением той, которая непосредственно при этом «рассчитывается».

Рассмотрим описание принципиальной тепловой схемы ПТУ, приведенной на рис. 1.1. Паровая турбина, входящая в состав ПТУ, состоитиз трех цилиндров: цилиндра высокого давления (ЦВД), цилиндра среднего давления (ЦСД) и двухпоточного цилиндра низкого давления (ЦНД). Свежий пар с параметрами ро,to,hoподводится из котла к ЦВД. В расчетах принимается, что имеющиеся в схеме ПТУ утечки условно заменяются утечками величиной = 0,02из трубопровода свежего пара (с энтальпией hо). Такая же условность использована для учета протечек через концевые уплотнения из турбины - они заменены потоком = 0,015, отбираемым из трубопровода свежего пара с энтальпией ho. Расход свежего пара на турбину (после отвода потоков с расходами и ) равен Go.

Пройдя проточную часть ЦВД, расширившись в ней и совершив работу, пар с параметрами и поступает в промежуточный пароперегреватель (ПП) котла, гдек нему подводится дополнительное количество теплоты и осуществляется повышениеего температуры до величины tпп.

После промперегревателя (ПП) пар с параметрамиРпп, tпп иhпп подводится в ЦСД; пройдя проточную часть этого цилиндра, он попадает (по перепускным трубопроводам - ресиверам) в двухпоточный ЦНД. Из ЦНД отработавший пар поступает в конденсатор (К). В конденсаторе пар отдает часть своей энергии (скрытую теплоту парообразования) охлаждающей циркуляционной воде, вследствие чего происходит его конденсация, т.е. изменение фазового состояния - переход в воду (конденсат). Конденсатиз К откачивается конденсатными насосами первой ступени (ПН-1), который прокачивает его через охладители эжекторов (ОЭ) и охладитель пара из уплотнений (ОУ).

В схеме используются пароструйныйосновной эжектор (ОЭ), назначение которого - отсос воздуха, поступающего в конденсатор через неплотности вакуумной системы. В качестве рабочего тела для ОЭ в рассчитываемых схемах используют сухой насыщенный пар с энтальпией h'' ( РД ), отбираемый из деаэратора. Расход этого пара принят = 0,006. Паровоздушная смесь из эжектора подается в теплообменник ОЭ, который охлаждается конденсатом после конденсатора. При этом пар из смеси конденсируется; образующийся конденсат (дренаж) из ОЭ направляется в конденсатор.

Вторым элементом, через который проходит конденсат, смачиваемый из К, является «сальниковый подогреватель» - охладитель пара уплотнений (ОУ). В него поступает пар из протечек концевых уплотнений турбины. При расчетах принимают, что в ОУ поступает часть протечек из уплотнений - с расходом = 0,005.

Для упрощения расчетов принимают, что повышение энтальпии конденсата (воды) при прохождении этих элементов ориентировочно составляет оэ= 2-3 кДж/кг и оу=6-10кДж/кг соответственно.

Турбина имеет пять (нерегулируемых) регенеративных отборов пара: два из ЦВД; два из ЦСД и один -из ЦНД. Первые две ступени - П1 и П2 - поверхностного типа, третья ступень П3 - деаэратор (Д) четвертая и пятая ступени (П4 и П5 соответственно) - подогреватели смешивающего типа.

Конденсат из конденсатора с помощью KH-I подается в подогреватель ПС смешивающего типа; туда же поступает пар из пятого отбора турбина. При перемешивании воды и пара последний конденсируется, отдавая скрытую теплоту парообразования воде. Вода при этом нагревается до кипения (состояния насыщения); поэтому недогрев воды в подогревателях смешивающего типа (разность температуры насыщения при давлении в подогревателе и температуры воды на выходе из подогревателя) равен нулю.

Из П5 нагретая вода конденсатным насосом второй ступени (КН-2) подается в подогреватель П4 смешивающего типа; необходимость в насосе обусловлена тем, что давление в П4 выше, чем в П5. Процесс нагрева воды и конденсации пара в П5 протекает аналогично рассмотренному ранее для П4.

Из П4 вода конденсатным насосом третьей ступени подается в деаэратор (Д). Д выполняет функции подогревателя смешивающего типа (ПЗ); вторая его функция - "деаэрация" питательной воды, т.е. удаление из нее агрессивных (или коррозионно-опасных) газов кислорода, углекислого газа. Эти газы, растворенные в воде, опасны, т.к. вызывают коррозию поверхностей трубок, трубопроводов, поверхностей нагрева котла (название "деаэратор" переводится буквально как "удалитель воздуха"). Для деаэрации питательной воды необходимо, чтобы она была нагрета до кипения, и пространство над (или вокруг) водой было заполнено насыщенным паром. Тогда растворенный в воде газ (из-за разности концентраций в воде и в паре) переходит в пар и удаляется. Для нагрева воды в деаэраторе используется пар третьего отбора турбины. В Д подается также горячий поток дренажа (конденсата) греющего пара из подогревателя П2. Кроме того, в деаэраторе роль греющего пара частично выполняет пар протечек из уплотнения, который подается в него (расход = 0,010; энтальпия ho). Из деаэратора отводится сухой насыщенный пар сэнтальпией h"(PД) и расходом(= 0,006), который используется в качестве рабочего пара эжекторов.

Вода из деаэратора поступает в питательный насос (ПН), в котором её давление повышается до величины, обеспечивающей заданное давление свежего пара на выходе из котла; обычно для этого давления необходимо, чтобы на нагнетании ПН составило (1,4-1,5)Ро.

Для привода ПН используется турбопривод (ТПН) конденсационного типа. ТПН питается паром из третьего отбора турбины, т. е. Тем же паром, что и П3. Отработавший в ТПН пар поступает в конденсатор турбопривода (К – ТПН), откуда собственными конденсатными насосами откачивается в конденсатор главной турбины.

Питательная вода после ПН проходит через два подогревателя поверхностного типа П1 и П2. Эти подогреватели называются подогревателями высокого давления (ПВД) - по давлению проходящей через них воды. По этому же принципу подогреватели П4 и П5 называют подогревателями низкого давления (ПНД).

П1 и П2 питаются паром из первого и второго отборов турбины соответственно. Конденсат греющего пара (дренаж), образовавшийся в П1, сбрасывается в П2, где частично участвует в нагреве воды, таккак имеет температуру более высокую, чем температура насыщения при давлении в П2.Из П2 удаляется дренаж, расход которого равен сумме расхода греющего пара П2 и дренажа; поступающегоиз П1.

В подогревателях поверхностного типа водане может быть нагрета до температуры насыщения, так как необходим температурный напор для передачи теплоты через металлическую стенку трубки; поэтому недогрев вэтих подогревателях не равен нулю и составляет 1,5-3,0С и более. Для его снижения в случае, если греющий париз отбора сильно перегрет устанавливают пароохладители (ПО). В ПО вода дополнительно нагревается, что снижает её недогрев до 0-1,5 °С. Кроме того, ПВД, П1 и П2 оборудованы встроенными охладителями дренажа (ОД), За счет частичного использования теплоты дренажа вода нагревается, что уменьшает необходимый для её нагрева расход пара из отбора. Пройдя П2 и П1, питательная вода поступаетв котел.

Восполнение потерь рабочего тела в схеме энергоблока осуществляется путем подпитки чистой водой, которая с расходом = 0,02 подводится в конденсатор главной турбины.

2.Расчет и построение h,S-диаграммы расширения пара в проточной части турбины

Для построения процесса расширения пара в турбине необходимо определить его состояние в наиболее характерных точках: «0» – перед стопорным клапанам турбины; «1» – в камере 1 - го отбора; «2» – на выхлопе ЦВД и камере 2-го отбора; «ПП» – после промпароперегревателя перед ЦСД; «3», «4» и «5» –камерах третьего, четвёртого и пятого отборов соответственно; «К» – на входе в конденсатор.

Расчёты для построения h, S – диаграммы процесса расширения пара в турбине сведены в таблицу 2.1. h-S– диаграмма процесса расширения пара в проточной части турбины представлена на рис. 2.1.

Таблица 2.1.Расчеты для построения h,S– диаграммы процесса расширения пара в турбине.

№ п/п	Наименование величины	Обозначение	Размерность		Способ определения	Значение
1	2	3	4		5	6
1	Параметры свежего пара
1.1	Давление	Ро	МПа		Заданно	23,5
1.2	Температура	t0	0С		Заданно	545
1.3	Энтальпия	h0	кДж/кг		f(Po;to)	3338,9
2	Параметры пара промперегрева
2.1	Давление	Рпп	МПа		Задано	3,9
2.2	Температура	tпп	0С		Задано	545
2.3	Энтальпия	hпп	кДж/кг		f(Pпп;tпп)	3548,7
3	Потеря давления в тракте промперегрева	∆Рпп	МПа		0,12Рпп=0,08*3,8	0,39
4	Давление пара на выхлопе ЦВД (во 2-ом отборе)		МПа		Рпп+∆Рпп	4,3
5	Энтальпия пара на выхлопе ЦВД при теоретическом расширении пара (без потерь)		кДж/кг		f(;Sо)	2889,3
6	Располагаемый теплоперепад ЦВД		кДж/кг		ho-	449,6
7	Внутренний относительный КПД ЦВД		К-300-240	0,781
8	Использованный теплоперепад 2-го отбора		кДж/кг			351,14
9	Энтальпия пара на выхлопе ЦВД и в камере 2-го отбора		кДж/кг			2987,8
10	Температура пара на выхлопе ЦВД и камере 2-го отбора		0С		f()	320
11	Параметры пара в 1-м отборе
11.1	Давление	Р1	МПа		Табл. 3.1.	5,43
11.2	Энтальпия при теоретическом расширении пара			кДж/кг	f(P1;so)	2942,5
11.3	Располагаемый теплоперепад для потока пара 1-го отбора	Н01		кДж/кг	h0-h1t	396,4
11.4	Использованный теплоперепад для потока пара 1-го отбора	Hi1		кДж/кг		309,59
11.5	Энтальпия	h1		кДж/кг	h0-Hi1	3029,3
11.6	Температура	t1		0С	f(Р1;h1)	340
12	Внутренний относительный КПД ЦСД			К-300-240	0,878
13	Параметры пара в камере 3-го отбора:
13.1	Давление	Р3		МПа	Табл 3.4.	0,88
13.2	Энтальпия при теоретическом расширении пара от входа в ЦСД (точки ПП) до Р3	h3t		кДж/кг	f(sпп;Р3)	3080,5
13.3	Распологаемый теплоперепад для потока пара 3-го отбора при расширении в ЦСД			кДж/кг		468,2
13.4	Использованый теплоперепад для потока пара 3-го отбора при расширении в ЦСД			кДж/кг		411,08
13.5	Энтальпия	h3		кДж/кг		3137,6
13.6	Температура	t3		0C		339
14	Параметры пара в камере 4-го отбора (на выхлопе ЦСД)
14.1	Давление	Р4=		МПа	Табл. 3.4.	0,240
14.2	Энтальпия при теоретическом расширении пара от входа в ЦСД (точки ПП) до Р4	h4t		кДж/кг	f(sпп;Р4)	2786,7
14.3	Располагаемый теплоперепад для потока пара 4-го отбора при расширении в ЦСД			кДж/кг	hпп-h4t	762
14.4	Использованный теплоперепад для потока 4-го отбора при расширении в ЦСД			кДж/кг		669,04
14.5	Энтальпия			кДж/кг	hпп-	2879,6
14.6	Температура	t4		0C		210
15	Внутренний относительный КПД			К-300-240	0,805
16	Параметры пара в камере 5-го отбора
16.1	Давление	P5		МПа	Табл. 3.4.	0,04
16.2	Энтальпия при теоретическом расширении потока пара 5-го отбора в ЦНД	h5t		кДж/кг	f(s4;Р5)	2580
16.3	Располагаемый теплоперепад для потока пара 5-го отбора при расширении в ЦНД			кДж/кг		299,6
16.4	Использованный теплоперепад для потока пара 5-го отбора при расширении в ЦНД			кДж/кг		241,2
1	2	3		4	5	6
16.5	Энтальпия пара в отборе	h5		кДж/кг		2638,5
16.6	Энтальпия сухого насыщенного пара при давлении			кДж/кг		2641,2
16.7	Энтальпия воды на линии насыщения при давлении			кДж/кг		328,5
16.8	Степень сухости пара в отборе	х5		-		0,99
17	Параметры пара на выхлопе ЦНД (входе в конденсатор)
17.1	Давление	Рк		кПа	Задано	3,5
17.2	Энтальпия пара при теоретическом расширении в ЦНД			кДж/кг	f(s4;Рк)	2230
17.3	Располагаемый теплоперепад ЦНД			кДж/кг		649,66
17.4	Использованный теплоперепад ЦНД			кДж/кг		522,98
17.5	Энтальпия пара на выхлопе ЦНД			кДж/кг		2356,7
17.6	Энтальпия сухого насыщенного пара при Рк			кДж/кг		2549,9
17.7	Энтальпия воды на линии насыщения при Рк			кДж/кг		111,84
17.8	Степень сухости пара на входе в конденсатор	хк		-		0,92
18	Использованный теплоперепад 1кг пара при расширении в турбине			кДж/кг	ho-+hпп-hк	1543,2

3. Определение параметров пара и воды в характерных точках ПТС

3.1 Определение параметров пара и воды в верхнем отборе и подогревателе П1

Исходной величиной, определяющей искомые параметры, является заданное значение температуры питательной воды. Определение параметров пара и воды в верхнем отборе и подключённом к нему подогревателе П1 сведены в таблицу 3.1.