Курсовая работа: Редуктор цилиндрический

(коэффициент торцевого перекрытия).

e_a =1,7.

Z_e =0,9.

(окружная сила).

F_t ==1300 Н.

K_H = K_{H b} ·K_HV (коэффициент нагрузки).

K_{H b} – коэффициент концентрации нагрузки.

K– коэффициент начальной концентрации нагрузки, выбирается в зависимости от .

Þ K= 1,26.

При непостоянной нагрузке K_{H b} = (1-х )∙ K + х

х =10^-4 ∙2,2+0,4∙1+0,4∙0,6+0,2∙0,3=0,7

K_{H b} = (1-0,7) ∙1,26+0,7= 1,08.

Определяем K_HV (коэффициент динамичности) в зависимости от V (окружной скорости).

V =2,8 м/с.

Принимаем 8-ю степень точности по рекомендации [2, с. 259] (тихоходные передачи машин низкой точности). Находим

K_HV = 1,22.

K_H = 1,08·1,22 = 1,3.

s_H =318 МПа.

s_H = 706,8 < [s_H ]_min = 828,3 МПа.

Недогрузка передачи составляет

Ds_H =39% >[Ds_H ]=(12…15)%, что указывает на возможность уменьшения габаритов передачи. Уменьшить межосевое расстояние нельзя по конструктивным соображениям. Изменим ширину зубчатых колес. Принимаем y_ba =0,25. Тогда b₂ =40 мм, b₁ =50, K=1,14, K_{H b} = (1-0,7)1,14+0,7=1,042

K_H = 1,042·1,22 = 1,27.

s_H =370 МПа.

Ds_H =28% >[Ds_H ]=(12…15)%

Однако дальнейшее уменьшение ширины колес может привести к возрастанию виброактивности колес. В связи с этим дальнейшее изменение размеров передачи нецелесообразно несмотря на ее значительную недогрузку.

3.2.2 Проверка передачи на изгибную выносливость

(условие работоспособности на изгиб для прямозубых колёс).

С достаточной степенью точности можно считать, что K_{F b} = K_{H b} , а K_FV = K_HV .

Y_F (коэффициент формы зуба) находим в зависимости от числа зубьев рассчитываемого колеса z и коэффициента смещения режущего инструмента x (x₁ = x₂ = 0)