Курсовая работа: Ректификационая установка непрерывного действия для разделения смеси CCl4 C7H8

Гидравлическое сопротивление сухой ситчатой тарелки Р_С рассчитываем по уравнению:

Р_С =ξ*ω² *ρ_y /(2*F_C ² ). (2.47)

Примем ξ = 1.5

ΔР_с = 1,5*0.78² *2.96/(2*0,136² )= 73 Па.

Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя на тарелках различно для верхней и нижней частей колонны:

ΔР_{п в} = gρ_{x в} h_{0 в} = 9,81*799*0,0074=55 Па; (2.48)

ΔР_{п н} = gρ_{x н} h_{0 н} = 9,81*794.9*0,0079=62 Па. (2.49)

Гидравлическое сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения, равно:

ΔР_σ = 4σ/d_э ,(2.50)

ΔР_{σ в} = = 15.16 Па;

ΔР_{σ н} = = 14.84 Па.

Тогда полное сопротивление одной тарелки верхней и нижней частей колонны равно:

ΔР_в = 73+55+15.16=143.12 Па;

ΔР_н = 73+62+14.84=149.84 Па.

Полное гидравлическое сопротивление ректификационной колонны равно:

ΔР_к = 143.12*36+149.84*36= 10548 Па.

2.7 Тепловой расчет установки [4]

2.7.1 Расход теплоты

2.7.1.1 Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в дефлегматоре-конденсаторе

. (2.51)

. (2.52)

r_д ^94.4° = 359.78*10³ Дж/кг; r_т ^94.4° = 320.18*10³ Дж/кг.[4]

кДж/кг.

Вт.

Поверхность теплоотдачи в дефлегматоре-конденсаторе определяем из основного уравнения теплоотдачи:

. (2.53)

=750 Вт/(м² *К)

Среднюю разность температур потоков определим как среднелогарифмическую между большей и меньшей разностями температур теплоносителей на концах аппарата:

. (2.54)