Расчеты защиты нулевой последовательности для трансформаторов 10,5/0,4 кВ сведены в таблицу №7.

Таблица №7. Расчет защиты нулевой последовательности трансформаторов 10,5/0,4 кВ

Обозначение расчетного параметра
	Т4	Т5	Т6
Номинальный ток на НН, А	909	578	909
Ток срабатывания защиты, А	454,6	288,7	454,6
Коэффициент трансформации ТТ	600/5	600/5	600/5
Ток срабатывания реле расчетный, А	3,78	2,4	3,78
Тип реле	РТ – 40	РТ – 40	РТ – 40
Уставка реле, А	4	3	4
Ток срабатывания защиты уточненный, А	480	360	480
Сопротивление трансформатора при однофазном КЗ, Ом	0,042	0,065	0,042
Ток однофазного КЗ за трансформатором, А	5238,1	3384,6	5238,1
Коэффициент чувствительности	11,5	11,7	11,5

Номинальный ток на стороне НН:

Iнт4=Iномт4*Kт=34,64*10,5/0,4=909A.

3.4 Расчет установок зашиты понижающих трансформаторов 37 /10,5 кВ

3.4.1 Дифференциальная защита от междуфазных КЗ

В качестве основной защиты от междуфазных КЗ на одиночных трансформаторах мощностью 6,3 MBА и больше, устанавливается дифференциальная продольная токовая защита на основе реле ДЗТ-11, Расчет приведен для трансформатора Т1 для стороны 10,5кВ. Удобнее представлять формулы и расчеты в табличной форме.

Таблица № 8 Определение вторичных токов в плечах защиты.

Наименование расчетного параметра	Численное значение для стороны
	Т1
	37 кВ	10,5кВ
Первичный номинальный ток трансформатора, А	250	880
Коэффициент трансформации трансформатора тока KI	600/5	600/5
Схема соединения обмоток трансформаторов тока		Y
Вторичный ток в плечах защиты , A	3,6	7,3
Тип трансформатора тока	ТФНД-35М	ТПОЛ-10

Определяется первичный ток небаланса, приведенный к стороне 10,5 кВ, без учета третьей составляющей небаланса, обусловленной отличием расчетных и фактически устанавливаемых витков дифференциального реле:

Iнб = Iнб' + Iнб’’ = (Kanep * Kодн *S + )*I⁽³⁾ к4 =(1*1*0,1+0,1)*7,12 = 1,424 A,

где - половина суммарного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН.

Определяется предварительное значение тока срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания, приведенное к стороне 35 кВ:

Iс.з.т1=Кн*Iном вн=1,5*250 = 375 А.

Это условие при использовании реле ДЗТ-11 является единственным, так как наличие торможения в этом реле позволяет в расчетах тока срабатывания не учитывать ток небаланса (в отличие от расчета на основе реле РНТ-565).

Таблица № 9 Определение числа витков дифференциальной и уравнительной обмоток

Наименование параметра и расчетное выражение	Численные значения
Ток срабатывания реле основной стороны (ВН) Iс.р.осн =Iс.з*Ксх(3) /Кi вн, А	375*/120=5,4
Число витков уравнительной обмотки основной стороны, расчетное, вит.	100/5,4=18,4
Числи кивков с основной стороны, округленное (в меньшую сторону), вит	18
Число витков уравнительной обмотки неосновной стороны, расчетное, вит.	18*3,6/7,3=8,9
Число витков реле неосновной стороны, округленное (в ближайшую сторону), вит.	9
Третья составляющая небаланса, приведенная к стороне 10,5 кВ, А
Ток небаланса с учетом третьей составляющей, приведенный к стороне НН, А	1424 +79=1503

Определяется число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11, необходимое для обеспечения не действия защиты при внешнем трехфазном КЗ (точка К4);

=1,5*1503*9/(7120*0,8)=3,56 вит,

где =0,8 - тангенс угла наклона касательной на графике тормозной характеристики реле типа ДЗТ-11. Принимаем ближайшее большее число витков тормозной обмотки = 4.

Определяем коэффициент чувствительности защиты при КЗ за трансформатором на выводах, когда ток повреждения проходит только через ТТ стороны 35 кВ, и торможение в реле, следовательно, отсутствует. Значение трехфазного тока при КЗ за трансформатором (точка К4), приведенное к стороне ВН, равно:

I⁽³⁾ _К4ВН = I⁽³⁾ _К4НН /К _I =7120/(37/10,5)=2021А.

В соответствии с таблицей 1 [1], для схемы соединения обмоток ТТ в треугольник расчетный ток в реле при двухфазном КЗ за трансформатором равен:

=1,5*2021/120=25,3 А.

Защита подключается к ТТ типа ТПОЛ-10, K_I =600/5. Коэффициент чувствительности:

К⁽²⁾ ч = /Iс.р. =25,3/5,4=4,7>2,0.