Курсовая работа: Статический преобразователь средней мощности

где Т1=20 ^о С - температура воды на входе в обмотку;

Т2=50 ^о С - температура воды на выходе из обмотки;

Получено: Q=3,2*10^-6 м³ /⁰ с.

5.7.2 Необходимая площадь сечения охлаждающей трубки:

(5.15)

где V=2 м/с - скорость подаваемой в трубку воды.

Получили S=0,016 см² .

Выбрана прямоугольная трубка сечением 0.25х0.25 см² .

5.7.3 Проверка на турбулентность согласно критерию Рейнднольца:

(5.16)

где m`=0.661*10^-6 м² /с - кинематическая вязкость воды;

D0 - гидравлический эквивалент диаметра

(5.17)

Получено: D0=5,33 мм, Rl=1,616*10⁴ > 2300;

5.7.4. Перепад давления по длине трубки

(5.17,5.18)

где К=3 – коэффициент шероховатости;

Получено: l1=0.073.

(5.19)

С учетом уменьшения сечения трубы в местах стыков, пайки и.т.д. Dp увеличено в 1,5 раза.

Получено: Dp=1695 кН/м²

6. Электромагнитный расчет трансформатора

Трансформаторы для преобразовательных установок, как правило, работают в длительных режимах. В связи с этим для них необходимо тщательно выбирать конструктивные и технологические решения для создания магнитопроводов с минимальными потерями. В большинстве случаев трехфазные магнитопроводы трансформаторов выполняют стержневой конструкции, несимметричными, плоско шихтованными. Для питания аппаратуры от сети 50 Гц широко применяются трансформаторы броневого и стержневого типа. По технико-экономическим показателям предпочтительны трансформаторы стержневого типа, выполненные на стандартных магнитопроводах оптимальной формы. Броневая конструкция практически равноценна стержневой по массе, но уступает по объему и стоимости. При расчёте трансформатора используется методика из [6].

6.1 Действующее значение линейного тока вентильной обмотки:

(6.1)

где I_d = 100 А – ток нагрузки.

6.2 Действующие значения фазных напряжений холостого хода вентильной и сетевой обмоток U_2ф и U_1ф соответственно:

(6.2)

(6.3)

где E_d = 301,538 B - выпрямленное напряжение холостого хода выпрямителя; U_{пит.лин.} = 380 В - напряжение питания.