Реферат: Анализ пожарной опасности и разработка мер противопожарной защиты процесса окраски

где d – диаметр трубопровода, м.

(4)

где S₂ – площадьсечения подводящего трубопровода, м² ; l₂ – расстояние до запорной арматуры на подводящей линии, м.

(5)

где S₃ – площадьсечения отводящего трубопровода, м² ; l₃ – расстояние до запорной арматуры на отводящей линии, м.

(6)

где q – расход подводящей линии, м³ /с; Т – время срабатывания запорной арматуры, с.

По условию аварии в помещение выливается V_А1 = 11,0128 м³ жидкости, которая разливается на площади 11012,8 м² , т. к. 1 л жидкости разливается на 1 м² .

Масса разлившегося вещества будет определяться по формуле:

(7)

где r - плотность вещества, кг/м³ .

Давление насыщенных паров определяем по следующей формуле:

(8)

где А, В, С_А – константы уравнения Антуана (…); t_p – температура среды, °С.

Определяем интенсивность испарения по формуле:

(9)

где h – коэффициент, зависящий от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; М – молярная масса вещества, кг/кмоль.

Площадь обвалования найдём по формуле:

(10)

где S_пом – площадь помещения, м² ; k – коэффициент ограничения розлива, %.

Т.к. площадь обвалования меньше площади помещения, то принимаем, что площадь испарения равна площади обвалования (F_исп =S_обв ).

Масса испарившейся жидкости, поступившей в помещение:

(11)

где Т_исп – время испарения, с.

Определяем плотность паров вещества при расчётной температуре по формуле:

(12)

где – молярный объем, м³ /кмоль.

Определяем стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания по следующей формуле:

b = n_c + (13)

где n_с , n_н , n_о , n_х – число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле вещества.

Определяем стехиометрическую концентрацию паров вещества по формуле:

(14)

Избыточное давление взрыва определяем по формуле:

DР = (Р_max - Р_о ) (15)

где P_max – максимальное давление взрыва стехиометрической паровоздушной смеси в замкнутом объеме, кПа; P₀ – атмосферное давление; Z – коэффициент участия горючего во взрыве; К_н – коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения; V_СВ – свободный объем помещения, м³ .

Вывод: первое помещение относится к категории А, т.к. в нём хранится легковоспламеняющаяся жидкость с температурой вспышки менее 28 ^о С в таком количестве, что может образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа.

3.4 Расчёт категории второго помещения

Для данного помещения принимаем наихудший вариант – полное разрушение смесителя растворителя. В таком случае объём разлившегося вещества будет определяться:

V₁ = 9 ^. 0,72 ^. 0,735 = 4,7628 м³ ,

S₂ = 0,00785 м² ,

V₂ = 0,00785 ^. 2,9 ^. 1 = 0,02277 м³ ,

V₃ = 0,00785 ^. 2,9 ^. 0,21 = 0,00478 м³ ,

V₄ = 0,00785 ^. 2,9 ^. 0,735 = 0,01673 м³ ,

V₅ = 0,045 ^. 120 ^. 1 = 5,4 м³ ,

V₆ = 0,045 ^. 120 ^. 0,21 = 1,134 м³ ,

V_А2 = 4,7628 + 0,02277 + 0,00478 + 0,01673 + 5,4 + 1,134 = 11,3411 м³ .

где V₁ – объём разлившейся жидкости из аппарата, м³ ; V₂ – объём подводящего трубопровода cацетоном, м³ ; V₃ – объём подводящего трубопровода cполуфабрикатом, м³ ; V₄ – объём отводящего трубопровода, м³ ; V₅ – объём жидкости, поданной насосом до закрытия задвижки cацетоном, м³ ; V₆ – объём жидкости, поданной насосом до закрытия задвижки cполуфабрикатом, м³ .