Реферат: Изменение СЭУ С. Есенин

Теплоемкость топлива : с_т = 2,742 кДж/кг × К ;

Коэффициент сохранения : j = ( 100 - q₅ ) / 100 = 0,975

Количество теплоты, вносимое в топку топливом : Q_т = с_т × t_т = 858,34 кДж/кг ;

Энтальпия уходящих газов : I_ух = q₂ × Q_н ^Р + Q_х.в. + Q_т = 6.690,69 кДж/кг ;

Температура уходящих газов : t_ух = 300 ^О С ( из диаграммы I-t ) ;

Полезное тепловыделение в топке : Q_в.т. = Q_н ^Р × ( 100 - q₂ ) / 100 + Q_х.в. + Q_т = 43.967,79 кДж/кг ;

Полная паропроизводительность : D_к = 0,44 кг/с ;

Энтальпия влажного насыщенного пара : i_п = 2749 кДж/кг ;

Энтальпия питательной воды : i_пв = 640 кДж/кг ;

Расчетный расход топлива : В = D_к × (i_п - i_п.в. ) / Q_н ^Р × h_к = 0,025 кг/с ;

Испарительность топлива : u = D_к / В = 0,005 кг/с ;

2.5. Определение основных элементов топки, характеризующих общую компоновку котла.

Тепловое напряжение топочного объема : q_v = 1150 кВт / м² ;

Объем топки : V_т = В × Q_н ^Р / q_v = 0,93 м² ;

Расчетная длина топки : L_т = 0,91 м ;

Площадь стенки топочного фронта : F_т.ф. = V_т / L_т = 1,02 м² ;

Средняя длина парообразующих труб, освещенных излучением из топки :

пучка : l_п = 1,61 м ;

бокового экрана : l_б.э. = 1,96 м ;

Угловой коэффициент лучевоспринимающих труб : х = х_п = х_б.э. = 1 ;

Лучевоспринимающая поверхность нагрева : Н_л = L_т × ( l_п + l_б.э. ) = 3,25 м² ;

Полная площадь стен, ограничивающих топочный объем : F_ст = Н_л + 2 × F_т.ф. = 5,29 м² ;

Степень экранирования топки : y = Н_л / F_ст = 0,614 ;

Эффективная толщина излучающего слоя : s = 3,6 × V_т / F_ст = 0,632 м ;

2.6. Расчет теплообмена в топке.

Условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающей поверхности нагрева:x=0,9;

Произведение : y × x = 0,553 ;

Тепловое напряжение лучевоспринимающей поверхности нагрева :

q_л = В × Q_в.т. / x × Н_л = 369,74 кВТ / м² ;

Теоретическая температура сгорания : t_а = 1850 ^О С или Т_а = 2123 К ; ( из диагр. I-t, т.к. I_а = Q_в.т. )