Реферат: Климатические, инженерно-геологические и гидрогеологические условия строительной площадки
p - среднее давление под подошвой фундамента;
σzq 0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта
(14)
γ i и Hi - удельный вес и толщина i-ого слоя грунта.
Проверяем наиболее опасное сечение с шириной подушки фундамента 2 м.
1. Строим эпюру напряжений от собственного веса грунта.
σzg1 = 0
σzg2 = 16 · 0,3 = 4,8 кПа
σzg3 = 18,8 · 1,5 + 4,8 = 33 кПа
σzg4 = 18,3 · 2,1 + 33 = 71,43 кПа
σzg5 = 20,3 · 1,1 + 71,43 = 93,76 кПа
σzg6 = 93,76 + 10 · 9,7 = 190,76 кПа
σzg0 = σzg3 +0,8 · 18,3 = 47,64 кПа
2. Строим эпюру напряжений от фундамента по формуле:
р0 = 212,8 – 47,64 = 165,16 кПа
hi = 0,4 · 2 = 0,8 м.
Значения напряжений приведены в таблице 3.
Таблица 3.
Расчет напряжений.
| № слоя | hi | Zi |  | α |  |
| 1 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,800 | 132,13 |
| 2 | 0,8 | 1,6 | 1,6 | 0,449 | 74,16 |
| 3 | 0,8 | 2,4 | 2,4 | 0,257 | 42,45 |
| 4 | 0,8 | 3,2 | 3,2 | 0,16 | 26,43 |
| 5 | 0,8 | 4 | 4 | 0,108 | 17,84 |
| 6 | 0,8 | 4,8 | 4,8 | 0,077 | 12,72 |
| 7 | 0,8 | 5,6 | 5,6 | 0,058 | 9,58 |
| 8 | 0,8 | 6,4 | 6,4 | 0,045 | 7,43 |
| 9 | 0,8 | 7,2 | 7,2 | 0,036 | 5,9 |
| 10 | 0,8 | 8 | 8 | 0,029 | 4,79 |
| 11 | 0,8 | 8,8 | 8,8 | 0,024 | 3,9 |
| 12 | 0,8 | 9,6 | 9,6 | 0,020 | 3,3 |
| 13 | 0,4 | 10,0 | 10,0 | 0,019 | 3,14 |
3. Определение сжимающей толщи грунта.
Строим эпюру σzp = 0,2·σzg
Сжимаемую толщу основания определяем графически - в точке пересечения
графиков f(0,2·σzg 0 ) и f(σzp )
Рисунок 4.
Расчетная схема осадки.
4. Расчет осадки:
Таблица 4.
Расчет осадки.
| № слоя | hi | Е мПа | σzp |  | ||
| кровля | подошва | средний | ||||
| 1 | 0,8 | 9200 | 132,13 | 74,16 | 103,145 | 0,0089 |
| 2 | 0,8 | 9200 | 74,16 | 42,45 | 58,305 | 0,005 |
| 3 | 0,8 | 41000 | 42,45 | 26,43 | 34,44 | 0,00067 |
| 4 | 0,8 | 41000 | 26,43 | 17,84 | 22,135 | 0,00043 |
| 5 | 0,8 | 41000 | 17,84 | 12,72 | 15,28 | 0,00029 |
| 6 | 0,8 | 41000 | 12,72 | 9,58 | 11,15 | 0,00022 |
| 7 | 0,8 | 41000 | 9,58 | 7,43 | 8,505 | 0,00016 |
| 8 | 0,8 | 41000 | 7,43 | 5,9 | 6,665 | 0,00013 |
| 9 | 0,8 | 41000 | 5,9 | 4,79 | 5,345 | 0,00011 |
| 10 | 0,8 | 41000 | 4,79 | 3,9 | 4,345 | 0,000085 |
| 11 | 0,8 | 41000 | 3,9 | 3,3 | 3,6 | 0,00007 |
| 12 | 0,8 | 41000 | 3,3 | 3,14 | 3,22 | 0,000063 |
| 13 | 0,4 | 41000 | 3,14 | 3,14 | 3,14 | 0,000031 |
Исходя из расчетной схемы осадки (рис.) видно, что 0,2·σzg эпюра напряжения от грунта пересекается с эпюрой напряжения фундамента σzp пересекутся на водоупорном грунте. Осадка не превышает допустимые 10 см.
3. Расчет свайного фундамента.
3.1 Выбор типа, способа погружения, размеров свай и типа ростверка.
Свайный фундамент состоит из свай и ростверка. Сваи передают нагрузкуот сооружения на прочные грунты, а ростверки предназначены для распределения нагрузки между сваями от несущих конструкций сооружения. В работе применяются ростверки, заглубленные в грунт.
По характеру работы принимаются висячие сваи. Такие сваи воспринимают нагрузку за счет сопротивления грунта по боковой поверхности и острию сваи, так как они погружены в сжимаемые грунты и имеют перемещения.
По характеру устройства - забивные сваи.
Сваи железобетонные квадратного сечения, диаметром 30см.
Принимаем в качестве несущего слоя песок крупный, плотный, насыщенный водой, в который заделываем сваю на глубину 1 м.
3.2 Определение несущей способности одиночной сваи.
(15)