Реферат: Конструкции из дерева и пластмасс производственное здание в г. Томске

Расчётное усилие сжатия V₁ =35,79 кН, расчётная длина стойки равна:

l _ст =μ₀ l =1∙2.233=2.233 м

Задаёмся гибкостью λ=120<[150], при которой высота сечения стойки:

h=l _ст /0.289∙λ=223.3/0.289∙120=6,439 см

Принимаем стойку из четырёх досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм. Проверяем принятое сечение 128х175 мм.

Фактическая гибкость:

λ=223,3/0,289∙12,8=60,368

Так как λ<70, коэффициент φ определяется по формуле:

φ=1–0,8(λ/100)² =1–0,8(60,368/100)² =0,708

Проверяем сечение стойки на устойчивость:

σ=V₁ /Fφ=35,79/224∙0.708=0.625 кН/см² <R_c /γ_c =1.37 кН/см²

Расчет средней стойки

Расчётное усилие сжатия V₂ =-71.56 кН, расчётная длина стойки равна:

l _ст =μ₀ l =1∙2.817=2.817 м

Задаёмся гибкостью λ=120<[150], при которой высота сечения стойки:

h=l _ст /0.289∙λ=281.7/0.289∙120=8.123 см

Принимаем стойки из трёх досок толщиной 32 мм, шириной 175 мм. Проверяем принятое сечение 96х175 мм.

Фактическая гибкость:

λ =l /r=281.7/0.289∙9.6=76.456

φ=3000/76.156² =0.517

Проверяем сечение стойки на устойчивость:

σ=V₂ /Fφ=71.56/224∙0.517=0.624 кН/см² <R_c /γ_c =1.37 кН/см²

Конструирование и расчет узлов фермы

Узел А.

Отдельные полуфермы, поступающие на стройплощадку, соединяются между собой парными деревянными накладками сечением 96х100 мм на болтах d=12 мм. Необходимый эксцентриситет обеспечивается прорезью 160 мм.

Сжимающее усилие в раскосе D₂ =123,8 кН передается парными накладками из швеллеров №16 на фланцы через швы на торцах швеллеров.

Швы воспринимают усилие на срез:

D₂ ∙sinα₃ =123,8∙0.5=61,9 кН

И на сжатие:

D₂ ∙cosα₃ =123,8∙0.866=107,21 кН

Напряжения в швах высотой k_f =4 мм и общей длиной в одном швеллере l_w =6.4∙2+16=28.8 см проверяем по формулам:

кН/см²

кН/см²

Суммарное напряжение:

кН/см² < R_wy =18 кН/см²

Сжимающее усилие от раскоса на швеллеры передаётся через распорку из швеллера №16, Напряжение изгиба в распорке:

кН/см² < R_y ·γ_с =21,5·1,0=21,5 кН/см²

где W_y =13,8 см³ – момент сопротивления.

Проверяем сварные швы, прикрепляющие распорку к швеллерам, длиной:

l_w =2(6.4∙2+16)=58 см

кН/см² < R_wy =18 кН/см²

Растягивающее усилие воспринимается двумя болтами d=12 мм.

Узел Б.

Расчётные усилия О₂ =О₃ =377,12 кН, V₂ =71,56 кН. Усилия от одного элемента верхнего пояса на другой передаются лобовым упором через площадки смятия с h_см =16,0 см. Глубина пропила для создания эксцентриситета e=8,0 см = 2·e=16,0 см. Стык перекрывается с двух сторон накладками сечением 96х175 мм на болтах d=12 мм.

Усилия от стойки передаются на верхний пояс через дубовую прокладку. Расчётное сопротивление древесины сосны местному смятию поперёк волокон находим по формуле:

кН/см²

где R_с90 – расчетное сопротивление древесины смятию по всей поверхности поперёк волокон;

_см – длина площадки смятия вдоль волокон древесины, равная ширине стойки.

Требуемая площадь смятия:

см² >F_см =224 см²

Проектируем подбалку из древесины дуба, с расчётным сопротивлением:

R_см =m_n ∙R_см90 =2∙0.283=0.566 кН/см²