Реферат: Курсовик по РЗА
11. от замыкания на землю в одной точке цепи ротора турбогенератора.
При этом продольная и поперечная дифференциальные токовые защиты генератора и защита от замыканий на землю в 2-х точках цепи генератора действуют на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и возбудителя, в схему технологических защит (останов турбины и котла). Защита от однофазных коротких замыканий в обмотке статора генератора действует на сигнал, но предусматривается возможность перевода её на отключение и останов блока. Защита от внешних коротких замыканий устанавливается со стороны нулевых выводов генератора и с выдержкой времени действует на отключение выключателей блока, АГП, останов турбины и котла. Ступенчатая токовая защита обратной последовательности, установленная со стороны нулевых выводов генератора при работе I ступени, резервирующей основные защиты генератора действует на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и возбудителя, в схему технологических защит (останов турбины и котла), на отключение выключателя 6 кВ трансформатора 10,5/6,3 кВ; при работе II, III и IV ступеней, предназначенных для резервирования основных защит трансформатора блока и защит сети- с 2-мя выдержками времени действует на отключение выключателей блока, АГП, останов турбины и котла; III и IV ступени действуют на деление шин высшего напряжения блока. Защита генератора от симметричных перегрузок, контроль изоляции, защита от замыканий на землю в одной точке цепи ротора действуют на сигнал. Защита в сети с большим током замыкания на землю действует: при работе грубого органа токовой защиты нулевой последовательности с выдержкой времени действует на отключение выключателей блока, АГП, останов турбины и котла. Защита ротора генератора от перегрузки токов возбуждения действует на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и возбудителя. Защита от потери возбуждения при допустимости асинхронного режима действует на отключение выключателей, обеспечивающих отсоединения собственных нужд от блока и действие в схему технологических защит на разгрузку блока по активной мощности, при недопустимости асинхронного режима действует на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и возбудителя.
Результаты расчётов, необходимых для выбора защит, сведены в таблицы.
IV. Расчет токов короткого замыкания.
При расчётах используются величины токов короткого замыкания, полученные при расчётах для энергосистемы в целом, для её минимального и максимального режима. Расчёт был произведён ЦС РЗАИ ООО "Архэнерго". Полученные результаты сведены в таблицу .
Таблица
Токи КЗ в ветвях и точках 110 кВ
| Точка, ве твь | S 3I0 на шинах и 3I0 в ветвях ( однофазн ого КЗ) | SI на шинах и I в ветвях (трёхфазного КЗ) | |||||
| mах ,А | min, A | cверх min | m ax, A | min, А | сверх min | ||
| 1. | Шины 110 кВ | 22463 | 7636 | 7358 | 19155 | 5928 | 5768 |
Токи КЗ в ветвях и точках 6,3-10,5 кВ
| Точка, ветвь | SI на шина и I в ветвях (т рёхфазного КЗ) | ||||
| m ах,А | min, A | сверхминимум | |||
| 1. | Шины 10,5 кВ генератора 1Г | 82664 | 61954 | 0 | |
| в том числе: | 1T | 47007 | 26332 | 0 | |
| 1Г | 35657 | 35622 | 0 | ||
| 2. | Шины 10,5 кВ генератора 2Г | 82260 | 61826 | 0 | |
| в том числе: | 2Т | 46603 | 26203 | 0 | |
| 2Г | 35657 | 35623 | 0 | ||
| 3. | Шины 10,5 кВ генератора ЗГ | 86930 | 66218 | 0 | |
| в том числе: | ЗТ | 47050 | 26375 | 0 | |
| ЗГ | 39880 | 39843 | 0 | ||
| 4. | Шины 10,5 кВ генератора 4Г | 92500 | 68066 | 34484 | |
| в том числе: | 4АТ | 52622 | 28230 | 34484 | |
| 4Г | 39878 | 39836 | 0 | ||
| 5. | Вводы 6,3 кВ рабочего тсн 21T | 11189 | 1 0900 | 0 | |
| 6. | Вводы 6,3 кВ рабочего тсн 22Т | 10500 | 10246 | 0 | |
| 7. | Вводы 6,3 кВ рабочего тсн 23Т | 11463 | 11192 | 0 | |
| 8. | Вводы 6,3 кВ рабочего тсн 24Т | 11621 | 10365 | 10282 | |
| 9. | Вводы 6,3 кВ резервн. тсн 1ТР | 13406 | 12410 | 12324 | |
Максимальный режим эне ргосистемы (mах): все генерирующие мощности эне ргосистемы в работе, все системообразующие связи включены;
Минимальный режим энергосистемы (min): минимальный состав работающего оборудования в Архангельском энергоузле при прохождении летн их нагрузок 1999 г. в режиме раздельн ой работы с ОЭС Центра; в работе 1Г, ЗГ Архангельской ТЭЦ; ЗГ Северодвинской ТЭЦ-1; 1Г Северодвинской ТЭЦ-2; все кроме 5Г, 8 Г ТЭЦ-1 АБК; 1Г ТЭЦ-3 АБК; 1Г, 2Г, ЗГ ТЭЦ СЦБК; ЗГ, 5Г, 6Г ТЭЦ КЦБК;
Сверминимальный режим энергосистемы: остановлены все генераторы Архангельск ой ТЭЦ и Северодвинской ТЭЦ-2 , их распределите льные устройства работают в режиме подстанци й; в работе 2Г, 4Г, 6Г Северодвинской ТЭЦ-1; генераторы блок-станций в режиме минимума; отключ ены ВЛ-110 кВ "Двина-2" и ВЛ-220 кВ "Арх.ТЭЦ-РП Первомайский-2".
По полученным данным величин токов к.з. произведём выбор трансформаторов тока:
№ п/п | Наименование | Тип ТТ | Номин.напряж кВ | Номин.перв. ток, А | Номин.втор. ток, А | Коэф-т трансф-ции |
| 1. | Трансформатор тока (встроенный) | ТВТ-35 | 35 | 600 | 5 | 120 |
| 2. | Трансформатор тока (шинный) | ТШЛ-20Б | 20 | 10000 | 5 | 2000 |
| 3. | Трансформатор тока (проходной) | ТПОЛ-10 | 10,5 | 1500 | 5 | 300 |
| 4. | Трансформатор тока (встроенный) | ТВТ-35 | 35 | 1000 | 5 | 200 |
a) Расчёт продольной дифференциальной токовой защиты
| № п/п | Наименование величины | Расчётная формула | Результат | ||
| 10,5 кВ | |||||
| 1. | Ток срабатывания защиты по условию отстройки от переходных процессов | Iс.з.1 =0,6Iном.ген | Iс.з.1 =0,6×6880= =4128 А | ||
| 2. | Максимальный ток режима асинхронного тока при угле расхождения системы и генератора близком к 180° |  |  | ||
| 3. | Максимальное значение расчётного тока небаланса | В режиме асинхронного хода | Iнб.расч. =kап kодн fi Iас. max | Iнб.расч. =1×0,5×0,1×25725=1286 А | |
| В режиме 3-х фазного к.з. на выводах генератора | Iнб.расч. =kап kодн fi I(3) ас. max | Iнб.расч. = 1×0,5×0,1×39880=1994 А | |||
| 4. | Ток срабатывания защиты по условию отстройки от максимального тока небаланса | Iс.з.2 =kн Iн.б.рас. | Iс.з.2 =1,3×1994=2592 А | ||
| 5. | Принимаемый первичный ток срабатывания защиты | 4128 А | |||
| 6. | Вторичный ток срабатывания реле |  |  | ||
| 7. | Расчётное число витков рабочей обмотки |  |  | ||
| 8. | Принимаемое число витков | Wраб. =48 | |||
| 9. | Вторичный ток срабатывания реле, соответствующий установленному количеству витков |  |  | ||
| 10. | Уточнённый первичный ток срабатывания защиты | Iс.з.ут =Iср.ут. nT | Iс.з.ут =2.08×2000=4160 | ||
| 11. | Коэффициент чувствительности защиты при 2-х фазном к.з. на выводах генератора для случая одиночно работающего генератора |  |  по ПУЭ kч ³2 | ||
| 12. | Принимаемый тип реле | РНТ-565 | |||
б) Расчёт односистемная поперечная дифференциальная токовая защита генератора
№ п/п | Наименование величины | Расчётная формула | Результат | Примечание |
| 10,5 кВ | ||||
| 1. | Ток срабатывания защиты | Iс.з. =(0,2¸0,5) Iном | Iс.з. =(0,2¸0,3)×6880= =1376¸2064 А | |
| 2. | Ток срабатывания реле | |  | |
| 3. | Принимаемый тип реле | РТ-40/Ф | ||
в) Расчёт защиты от перегрузки ротора током возбуждения
№ п/п | Наименование величины | Расчётная формула | Результат | Примечание |
| 10,5 кВ | ||||
| 1. | Уставка срабатывания пускового органа защиты | Uрот.ср. = 1,5Iрот.ном. Rрот
t0 =15° | Uрот.ср. =1.5×6880×0.177× × (100/10500)= =17.4 В где | Uрот уточняется при наладке, т.к. сопротивление ротора в горячем состоянии при максимальной длительно допустимой температуре определяется по заводской инструкции |
| 2. | Принимаемый тип реле | РН-53/60Д | ||
R0 =0.1265 Ом при
г) Расчёт защиты генератора от симметричной перегрузки
№ п/п | Наименование величины | Расчётная формула | Результат | Примечание |
| 10,5 кВ | ||||
| 1. | Первичный ток срабатывания защиты |  |  | |
| 2. | Ток срабатывания реле | |  | |
| 3. | Принимаемый тип реле | РТ-40/10 | ||
д) Расчёт токовой защиты обратной последовательности
№ п/п | Наименование величины | Расчётная формула | Результат | Примечание | ||
| 10,5 кВ | ||||||
| 1. | I ступепь | Ток срабат.реле | I2 ср I = 1,95 Iнои .вт | I2 ср I =1,95× 3.44= =6.71 А |  | |
| 2. | Принимаемый тип реле и уставка по времени | РТ-40/6; ЭВ-124; tср =2,3 с. Реле подключаются на дополнительно выведенные клеммы реле РТФ-7/2 | ||||
| 3. | II ступень | Ток срабат.реле | I2 ср II = 1,3 Iнои .вт | I2 ср II =1,3× 3.44= 4.47 А | ||
| 4. | Принимаемый тип реле и уставка по времени | РТФ-7/2, грубый элемент, ЭВ-132, tср =3,5 с | ||||
| 5. | III ступень | Ток срабат.реле | I2 ср III = 0.6 Iнои .вт | I2 ср III =0,6× 3.44= 2.06 А | ||
| 6. | Принимаемый тип реле и уставка по времени | РТФ-7/1, грубый элемент, ЭВ-132, tср =8,5 с | ||||
| 7. | IV ступень | Ток срабат.реле | I2 ср IV = 0.25 Iнои .вт | I2 ср IV =0,25× 3.44= 0.86 А | ||
| 8. | Принимаемый тип реле и уставка по времени | РТФ-7/2, чувствительный элемент, ЭВ-144, ЭВ-142, tср =40 с | ||||
| 9. | V ступень | Ток срабат.реле | I2 ср V = 0.07 Iнои .вт | I2 ср V =0.07× 3.44= 0.24 А | ||
| 10. | Принимаемый тип реле и уставка по времени | РТФ-7/1, чувствительный элемент (сигнал) | ||||
ж) Расчёт защиты генератора от асинхронного режима.
№ п/п | Наименование величины | Расчётная формула | Результат |
| 10.5 кВ | |||
| 1. | С
К-во Просмотров: 301
Бесплатно скачать Реферат: Курсовик по РЗА
|