Реферат: Проектирование автоматической установки пожаротушения в помещении цеха вальцевания в процессе производства которого используется резина

Слагаемое, содержащее t*, учитывается, когда текущее время расчета F_п должно быть принято более 10 минут.

По результатам данного расчета следует построить график зависимости площади пожара от времени: F_п = ¦(t) (рис. 1) и определить t_кр .

l_t = 0,5V_л* t F_п = p_* l²

При t = 1 мин l_t = 0,5_* 0,018_* 1_* 60 = 0,54 м; F_п = 3,14_* 0,54² = 0,915 м²

При t = 2 мин l_t = 0,5_* 0,018_* 2_* 60 = 1,08 м; F_п = 3,14_* 1,08² = 3,66 м²

При t = 3 мин l_t = 0,5_* 0,018_* 3_* 60 = 1,62 м; F_п = 3,14_* 1,62² = 8,24 м²

При t = 5 мин l_t = 0,5_* 0,018_* 5_* 60 = 2,7 м; F_п = 3,14_* 2,7² = 22,89 м²

При t = 7 мин l_t = 0,5_* 0,018_* 7_* 60 = 3,78 м; F_п = 3,14_* 3,78² = 44,8 м²

При t = 10 мин l_t = 0,5_* 0,018_* 10_* 60 = 5,4 м; F_п = 3,14_* 5,4² = 91,56 м²

По полученным данным строим график зависимости площади пожара F_п времени от t:

Рис.1. F_п = ¦(t); F_{п. кр.} = 140 м — площадь защищаемого помещения, t_кр. — критическое время развития пожара (11,5 мин).

Более сложным является моделирование температуры в помещении пожара. Однако t_кр. по температурным проявлениям внутренних пожаров может быть найдено достаточно надежно, если использовать, не учитывающее потерь, известное приближение для расчета среднеобъемной температуры t:

где t_о — начальная температура в помещении, °С; q — теплопроизводительность пожара на единицу площади ограждающих конструкций помещения:

[кг_* м^-2 _* с^-1 _* Дж_* кг^-1 _* м² _* м^-2 ] = [Дж_* с^-1 _* м^-2 ] = [Вт_* м^-2 ]

F = 2аb + 2 ah + 2 bh — площадь ограждающих конструкций, м² ;

a — длина, b — ширина, h — высота помещения. В данном случае площадь ограждающих конструкций на ходим по формуле:

F = 2_* 14_* 10 + 2_* 14_* 6 + 2_* 10_* 6 = 280 + 168 + 120 = 568 м² .

Для построения графика t = t_о + ¦(t) (рис. 2) необходимо получить пять-семь расчетных значений t в интервале времени до 10 минут пожара. t_кр определяем по данному графику относительно предельно допустимой температуры, превышение которой приведет к резкому разрастанию пожара по площади и объему.

При t =1 мин

При t = 2 мин: q = 2460,9 Вт_* м^-2 ; t = 210,9°С

При t = 3 мин: q = 5540,2 Вт_* м^-2 ; t = 306,6°С

При t = 5 мин: q = 15390 Вт_* м^-2 ; t = 498,1°С

При t = 7 мин: q = 30121 Вт_* м^-2 ; t = 688,2°С

Рис.2. t = t_o + ¦(t). t_{c воспл} — температура самовоспламенения вещества пожарной нагрузки на объекте. t_кр — критическое время свободного развития пожара по его тепловым проявлениям.

На основании рассмотренных графических моделей F= ¦(t) и t_o = 1t+¦(t) в качестве более реального t_кр свободного развития пожара выбирается меньшее из двух его найденных значений, т.е. в нашем случае — второй, когда критическое время развития пожара t_кр составляет между 3 и 4 минутой, (t_кр = 3,5 мин.)

3. Оценка эффективности выбранных средств АППЗ.

Так как задание не содержит условий, позволяющих использование

световых и ультразвуковых извещателей, поэтому выбор можем осуществить только между тепловыми и дымовыми извещателями. При этом, безусловно, должны руководствоваться рекомендациями СНиП 2.01.02-84.

Эффективность средств АППЗ тем выше, чем меньше время обнаружения пожара t_об относительно t_кр :

t_об = t_пор + t_ипи < t_кр .

где t_пор и t_ипи — соответственно пороговое время срабатывания и инерционность пожарного извещателя. t_ипи является рабочей характеристикой приборов (справочное данные).

Пороговое время t_пор срабатывания дымовых пожарных извещателей, при круговой форме пожара, можем найти как:

c?