Реферат: Расчет судового гидравлического рулевого механизма
- предохранительных клапанов;
- компенсаторов динамических нагрузок;
- ограничителей мощности и прочих элементов.
Основными элементами гидравлической схемы изображенной на чертеже, являются: плунжерный привод с цилиндрами Ц1-Ц4, главные насосы 3 регулируемой подачи с электродвигателем 4, следяшие гидроусилители (1,2), блок клапанов 7, вспомогательные насосы постоянной подачи, аварийный насос регулируемой подачи 31, пополнительные боки 23, 34 и резервуарная цистерна 36, а так же различная предохранительная и регулирующая, и запорная гидравлическая аппаратура.
Гидравлическими узлами схемы являются: силовой контур (обозначен жирными линиями), состоящий из плунжерного привода, главных насосов 3 и блоков клапанов 6 и 7; контуры управления главными насосами, состоящие из вспомогательных насосов 5, приводимых в действие электродвигателями главных насосов, золотников 1 и цилиндров 2; система подпитки силового контура от насоса 25 и контур аварийного насоса 31. В основном режиме, гидравлическая схема работает следующим образом. Сигнал на перекладку руля поступает от электрической системы управления на правый (или левый) исполнительный механизм ИМ, выходной валик которого соединен с золотником 1. При перемещении золотника из нулевого положения, например вправо, рабочая жидкость сливается из правой полости цилиндра гидроусилителя в пополнительный бак 23, а дифференциальный поршень цилиндра 2 под давлением 0,8-1,5 МПа (регулируется редукционным клапаном 24) в левой полости цилиндра перемещается вправо до перекрытия рабочих клапанов золотника (т.е. на расстояние хода золотника), задавая эксцентриситет правого главного насоса 3.
Рабочая жидкость силового контура от насоса 3 через клапаны 8, 13 и 15 подается в цилиндры Ц1 и Ц4, руль при этом перекладывается по часовой стрелке. Поворот руля происходит до тех пор, пока обратные связи Сn и Ca не возвратят золотник 1 в среднее положение. Это же положение займут вместе с золотником поршень 2 и регулируемый орган насоса 3.Для возвращения руля в нулевое положение новый электрический сигнал того же значения, но противоположный по знаку. При этом золотник перемещается влево, и рабочая жидкость контура управления поступает в правую полость цилиндра. Дифференциальный поршень перемещается влево, создавая эксцентриситет насоса 3 через клапаны 9, 14, 16 в цилиндры Ц3 и Ц2, поворачивая руль против часовой стрелки.
Клапана 17 –20 являются байпасными и при нормальной работе ГРМ должны быть закрыты, а клапаны 8 – 11 всегда открыты.
При работе одним главным насосом второй, во избежании вращения в режиме гидродвигателя, отсекают от силового контура гидрозамком или затормаживают храповиком, размещенным на валу соединения с электродвигателем 4. На схеме показан гидрозамок 32 аварийного насоса.
Для компенсации внешних утечек из силового контура имеется система подпитки, состоящая из вспомогательного насоса 25, фильтра 26 и гидравлической магистрали с клапанами: предохранительными 27, редукционным (0,2 – 0,3 МПа) 28, запорными 29 и обратным 30.
В соответствии с требованием Регистра РФ и международной конвенции по охране жизни на море “СОЛАС” – рулевая машина должна обеспечивать: перекладку полностью погруженного руля на полном ходу судна с борта 35 [ДИ1] ° на борт 30° за 28 секунд, и поворота из диаметральной плоскости на левый и правый борт на 35°. На нефтеналивных, газовозах, химовозах валовой вместимостью более 100 тонн РМ должна быть сдвоена. На остальных судах рулевая машина может иметь одну пару цилиндров. На пассажирских судах РМ должна: каждый из приводов в отдельности должен отвечать по части времени и угла поворота руля. Если помещение РМ расположено полностью или частично ниже самой высшей грузовой ватерлинии, на судне ставится аварийный рулевой привод, который должен обеспечивать перекладку руля при скорости судна на передний ход около 4-х узлов.
1.2 Определение рабочих параметров,
построение характеристик рулевой машины.
Для расчета принимается простой, обтекаемый прямоугольный двухопорный балансирный руль, который по сравнению с рулями других типов позволяет получить наименьшее значение момента на баллере.
Расчет и определение размеров руля.
Таблица 1
| № п/п | Наименование, обозначение,единицы измерения | Расчетная формула или способ определения | Числовое значение |
1 | 2 | 3 | 4 |
1. | Длина судна L, м | Задана | 147,8 |
2. | Осадка судна T, м | Задана | 9,66 |
3. | Площадь пера руля F, | (0.013 ¸ 0.019)LT | 21.42 |
4. | Относительное удлинение руля l | Задано | 2 |
5. | Высота пера руля h, м |
| 6,54 |
6. | Ширина пера руля b, м |
| 3,27 |
7. | Коэффициент компенсации k | (0,25 ¸ 0,35) | 0,33 |
8. | Расстояние от передней кромки руля до оси баллера z, м |
| 1,080 |
9. | Площадь балансирной части руля Fб, |
| 7,069 |
Расчет гидродинамических сил и моментов на баллере руля .
Таблица 1.2
| № п/п | Наименование, обозначение,единицы измерения | Расчетная формула или способ определения | Числовое значение | ||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||||||||
| 1. | Коэффициент попутного потока y | (0,22 ¸ 0,26) | 0,24 | ||||||||
| 2. | Коэффициент влияния корпуса на руль Kк |
| 0,578 | ||||||||
| 3. | Диаметр гребного винта D, м | Задан | 5,5 | ||||||||
| Продолжение табл.1.2 | |||||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | ||||||||
| 4. | Площадь руля, омываемая потоком винта Fв, |
| 17,99 | ||||||||
| 5. | Скорость судна u, уз. | Задана | 16 | ||||||||
| 6. | Скорость судна uс, м/с | 1856u/3600 | 8,25 | ||||||||
| 7. | Плотность забортной воды r, | [1, табл.4] | 1025 | ||||||||
| 8. | Осевая скорость винта относительно воды uр, м/с | (1-y)uс | 6,27 | ||||||||
| 9. | Мощность, затрачиваемая на вращение винта Nр, кВт | 0,98Ne | 9065 | ||||||||
| 10. | Упор винта Р, кН | Nрhр/uр; hр=0.6 ¸ 0.7 | 939,7 | ||||||||
| 11. | Коэффициент нагрузки винта по упору sр |
| 1,96 | ||||||||
| 12. | Коэффициент влияния винта на руль Kв |
| 2,65 | ||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |||
| 13. |
Угол поворота руля от среднего положения a, град | a | 5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | |||
| 14. |
Коэффициент сопротивления Cx | [1, табл.10] | 0,040 | 0,060 | 0,090 | 0,170 | 0,270 | 0,380 | |||
| 15. |
Коэффициент подъемной силы Су | [1, табл.10] | 0,250 | 0,530 | 0,835 | 1,060 | 1,100 | 1,140 | |||
| 16. |
Коэффициент центра давления Сд | [1, табл.10] | 0,230 | 0,245 | 0,265 | 0,285 | 0,365 | 0,385 | |||
| 17. |
Коэффициент нормальной силы Сn |
| 0,253 | 0,532 | 0,830 | 1,054 | 1,111 | 1,180 | |||
| 18. |
Отстояние центра от передней кромки руля S, м |
| 0,752 | 0,801 | 0,867 | 0,932 | 1,194 | 1,259 | |||
| 19. |
Коэффициент гидродинамического момента Cm |
| 0.058 | 0.130 | 0.220 | 0.300 | 0.406 | 0.454 | |||
| 20. |
Нормальная сила N, кН |
| 289,5 | 608,8 | 949,9 | 1206,3 | 1271,5 | 1350,5 | |||
Продолжение табл. 1.2
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
| 21. |
Гидродинамический момент относительно передней кромки руля М, кНм |
| 217,06 | 486,50 | 823,31 | 1122,70 | 1519,39 | 1699,02 | |
| 22. |
Гидродинамический момент относительно оси руля Ма, кНм |
| -94,681 | -169,228 | -201,898 | -177,499 | 145,521 | 242,878 | |
| 23. |
Коэффициент нормальной силы на заднем ходу Сn з.х. |
| 0,190 | 0,399 | 0,623 | 0,791 | 0,833 | 0,885 | |
| 24. |
Отстояние центра давления от задней кромки руля на заднем ходу Sз.х., м |
| 1,063 | ||||||
| 25. |
Гидродинамический момент на заднем ходу судна Ма з.х., кНм
|
| 14,12 | 29,65 | 46,30 | 58,79 | 61,91 | 65,78 | |
| 26. |
Гидродинамический момент для расчета Мр, кНм | принимаем равным Ма | -94,68 | -169,23 | -201,90 | -177,50 | 145,52 | 242,80 | |
| 27. |
К-во Просмотров: 305
Бесплатно скачать Реферат: Расчет судового гидравлического рулевого механизма
| ||||||||
;