Реферат: Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов
Скорость жидкости в переливных устройствах:
Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах:
Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для нижней части 1-й секции принимаем данную тарелку.
Расчёт верхней части секции:
Для упрощения конструкции колонны в верхней части секции принимаем тарелки того же диаметра что и в нижней DК = 3,6 м
1.Действительную скорость пара в верхней части:
2. По таблице 6 [1] периметр слива 
и относительное сечение перелива 
. Относительная активная площадь тарелки:
3. Фактор нагрузки для верхней части колонны:
Коэффициент поверхностного натяжения для верхней части секции:
Принимая минимальное расстояние между тарелками 
, по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1 :
Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны:
4. Проверяем условие допустимости скоростей пара:
Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся.
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
5. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
6. Фактор паровой нагрузки:
Подпор жидкости над сливным порогом:
7. Глубина барботажа hб =0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h3 =0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4 =0,018 м (табл. 6.8. [1]).
Высота парожидкостного слоя на тарелках:
8. Высота сливного порога:
9. Градиент уровня жидкости на тарелке:
10. Динамическая глубина барботажа:
11. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]):
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок:
Относительное свободное сечение тарелок 
(табл. 6.6. [1]). Коэффициент запаса сечения тарелок:
Так как К1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно.
Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях:
