Реферат: Сборный железобетонный цилиндрический и прямоугольный резервуары для воды со сборным балочным пе

Найдем опорный момент в защемлении:

кН*м.п.

Далее определим пролетный момент:

кН*м.п.

Необходимо определить расчетное сечение, в котором действует пролетный момент (от защемления):

м

· для резервуара в стадии эксплуатации (от давления грунта):

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

кН*м.п.

Этот момент действует в сечении на расстоянии:

м

Подбор сечения вертикальной рабочей арматуры.

Ввиду небольшого различия между величинами изгибающих и опорных моментов для двух случаев загружения стенки (давление воды + давление грунта) принимаем симметричное армирование, и расчет производим по максимальным моментам:

кН*м.п. – в пролетном сечении;

кН*м.п. – в опорном сечении.

Расчетная ширина условной балки – полоса стеновой панели шириной 1м и толщина стеновой панели – 250мм:

мм

Расчет ведем как для прямоугольного сечения с одинарной арматурой.

Класс бетона С^45/55 ; γ_с = 1.5.

Н/мм² .

Класс арматуры – S400;

Н/мм² .

1) в пролетном сечении:

; следовательно, ζ = 0.025; η = 0.988.

Определяем количество продольной напряженной арматуры:

мм² /м.п.

n = A_sp /a_{sp (ø10мм)} = 462.6/78.5 = 5.89 ≈ 6шт.

Тогда фактическая площадь напряженной арматуры:

A_{sp факт.} = a_sp •n = 78.5•6 = 471мм² /м.п.

Т.е. принимаем 6 стержней ø10мм S400 с A_{sp факт.} = 628.0мм² /м.п. и шагами: горизонтальным мм и вертикальным мм. Предусматриваем сварную плоскую сетку С1:

2) в опорном сечении:

, следовательно, ζ = 0.04; η = 0.98.

Определяем количество продольной напряженной арматуры:

мм² /м.п.

Т.к. в опорном сечении стоит вертикальная арматура пролетного момента с A_{sp факт.} = 471мм² /м.п., то требуется дополнительно на опорный момент:

A_{sp факт.} = 740.8 - 471 = 269.8мм² /м.п.,

n = A_sp /a_{sp (ø9мм)} = 269.8/63.6 = 4.26 ≈ 5шт =>

A_{sp факт.} = a_sp •n = 63.6•5 = 318мм² /м.п.

Т.е. принимаем еще 5 стержней ø9мм S400 с A_{sp факт.} = 318мм² /м.п. и шагом мм. И ставим дополнительную сетку С2.

Устанавливаем симметрично с 2-х сторон сечения стеновой панели.

; =>м, где:

x – точка теоретического отрыва вертикальных стержней С2, где они не нужны по расчету.

За данную точку необходимо завести стержни на длину зоны анкеровки ≥ 20 диметров вертикальных стержней, т.е. 20•9 = 180мм.

Расчет стенки цилиндрического подземного резервуара

Рассчитаем и законструируем стенку сборного цилиндрического железобетонного резервуара со сборным балочным перекрытием.

Исходные данные:

· предварительно-напряженная арматура класса S1400 с Н/мм² ;

· ненапряженная арматура класса S400 с Н/мм² ;

· бетон класса С^45/50 ; γ_с = 1.5 – частный коэффициент безопасности по бетону:

Н/мм² ;

Н/мм² .

· q_d = 35.55кН/м – расчетная нагрузка от перекрытия, следовательно:

кН/м.п.;

· H_n = 4.6м – высота стеновой панели;

· B_n = 1.57м – номинальная ширина в осях стеновой панели (кратна π = 3.14, следовательно C = 2•π•R – целое число панелей);

· B_ст = 0.14м – ширина вертикального стыка панелей;

· B_н = 1.57 – 0.14 = 1.43м – конструктивная ширина стеновой панели при прямом стыке: