Реферат: Тепловой расчет блока электростанции

2,6 2,4

x2=0,984 0,46

h2=2682 кДж/кг

0,5

h1=2471 кДж/кг рk=0,04 бар h*k=2199,3

x1=0,925

x=0.854

hka=1970,3 xka=0,76

Рис. 3. Процесс расширения пара в турбине К-80-75

Давление на нагнетании питательного насоса принимаем, бар,

р_пн =1,3 р₀ = 1,3 * 60 = 78 бар @ 80 бар.

При других значениях р₀ величина р_пн округляется до значения кратного 5 бар, например при р₀ =70 бар полученное значение р_пн = 1,3 * 70 = 91 бар округляется до 90 бар.

Давление питательной воды за ПВД определяется исходя из гидравлического сопротивления каждого подогревателя с относящимися к нему трубопроводами и арматурой : Dр_ПВД = 5 бар. В данном варианте:

р_в4 = р_пн –Dр_ПВД = 80– 5 = 75 бар; р_в5 = р_в4 –Dр_ПВД =75 – 5 = 70 бар.

Температура питательной воды за поверхностными подогревателями определена ранее при расчете распределения подогрева питательной воды по регенеративным подогревателям (стр 6) и в рассчитываемом варианте составляет:

t_ЭП = 36.8°С ; t₁ = 75,68°С ; t_СП = 79,68°С ;

t₂ = 118,56°С ; t₄ = 196,32°С ; t₅ = 235,2°С ;

Температура питательной воды за деаэратором (П-3) соответствует температуре насыщения при давлении в деаэраторе р_д . Для рассчитываемого варианта р_д = 6 бар. Этому давлению соответствует температура насыщения t_н = =158,8 °С (таблица II [Л.2] ).

Энтальпия питательной воды за подогревателями устанавливается по значению температур и давлений по таблице III [Л.2]:

Для подогревателя П-5 при р_в5 =70бар, t₅ =235,2°C энтальпия питательной воды будет: ct₅ =1013,8 КДж/кг, для П-4 при р_в4 =75 бар, t₄ =196.32 °C: ct₄ = 839,4 КДж/кг, для П-2 при р_в2 =9 бар, t₂ =118,56°C: ct₂ =489,2 КДж/кг, для П-1 при р_в1 =10,5 бар, t₁ =75,68 °C: ct₁ =318 КДж/кг .

Температура и энтальпия питательной воды за деаэраторомопределяется давлением в деаэраторе, они приведены выше.

Температуры конденсата, выходящего из поверхностных регенеративных подогревателей, соответствуют давлению пара в подогревателе; они устанавливаются по данным таблицы II [Л.2]. Отметим, что эти температуры были уже определены на стр.7 в разделе 2.3 , например для подогревателя П5 при давлениир₅ = 42,2 бар температура конденсата (которая равна температуре насыщения) имеет значение t_н5 = 253,5°С, для П4 при р₄ = 19,5 бар значение t_н4 = 211,2°С и т.д.

Энтальпии конденсата определяются по тем же давлениям пара в подогревателе, по табл.II [ Л.2 ] и значение сt_н равно табличному значению энтальпии воды на линии насыщения h’, таким образомприр₅ = 32,92 барсt_н5 = h’= 1033,8 КДж/кг, прир₄ = 15,58 бар сt_н4 = h’ = 852,4КДж/кг, прир₂ = 2,12 барсt_н2 = h’ =512,1 КДж/кг, прир₁ = 0,47бар сt_н1 =h’ =331,6 КДж/кгЗначения параметров пара, питательной воды и конденсата сводятся в таблицу 2.

Внимание. В настоящем примере расчета повышение энтальпии пара и температуры питательной воды в питательном и конденсатном насосах Dt’_пн ,Dt’_кн вследствие перехода объемных и гидравлических потерь в теплоту перекачиваемой жидкости учитывается для всех вариантов одинаковыми значениями Dt’_пн = 5,5 КДж/кг, Dt’_кн = 1,2КДж/кг. Значения этих величин приведены также в таблице 2 на странице 13.

5. Баланс пара, питательной и добавочной воды .

При принятом методе расчета тепловой схемы, в котором все расходы пара и воды в ее элементах выражаются через расход потерь пара на турбину

“D”, а утечки цикла сосредоточены в месте наивысшего температурного уровня рабочего тепла, имеем :

- необходимую производительность котельного агрегата блока,

D_ка =D+ D_ут ;

- количество питательной воды, подаваемой в котел питательного насоса,