Реферат: Закрытие трещин и его влияние на циклическую трещиностойкость

Согласно представлениям, развитым Б. Томкинсом, для низких размахов коэффициента интенсивности напряжения , когда выполняется условие (), распространение трещины через зерно будет проходить вдоль определенной кристаллографической плоскости. При переходе в другое зерно ввиду произвольной ориентации последнего по отношению к первому ориентация трещины изменяется. Это обеспечивает фасеточный характер излома (рис. 5). Такой сложный кристаллографический характер распространения трещины с ее значительными отклонениями от линии нормального отрыва обусловливает наличие существенной сдвиговой компоненты усилий и деформацию продольным сдвигом. В итоге сдвига сопряженных поверхностей излома и нарушения соответствия между элементами рельефа “впадина-выступ” ЗТШ усиливается. Этот вид закрытия трещины существенно влияет на кинематику роста усталостной трещины и размах порогового коэффициента интенсивности напряжения, поскольку циклическое раскрытие вершины трещины невелико и соизмеримо с шероховатостью поверхностей излома.

Рис. 5. Схема траектории (1) и распространение полос скольжения (2) в вершине трещины, растущей с припороговой скоростью (а) и скоростью, соответствующей среднеамплитудному участку кинематической диаграмме усталостного разрушения (б).

Первая попытка количественной оценки влияния шероховатости поверхности разрушения на закрытие усталостной трещины сделана на основании сопоставления высоты микронеровностей в изломе и раскрытия вершины трещины. Однако оценка роста усталостной трещины по такой упрощенной модели приводили к значительному занижению результатов, поскольку не учитывается роль сдвиговой деформации в вершине трещины. Указанный недостаток устранен в позднее предложенной геометрической модели ЗТШ (рис. 6), согласно которой величина эффекта закрытия записывается в виде

,

где - безразмерный коэффициент шероховатости поверхности разрушения; x= .

Рис. 6. Схема распространения сопряженных берегов трещины при значениях К=Кmax (a) и К=Кcl (б). Здесь max - раскрытие трещины при Кmax ;cl - раскрытие трещины приКcl

Недостатками рассмотренной модели является ее двухмерность, из-за которой деформационное поведение поверхностных и внутренних (по толщине) слоев образца не может быть идентичным. Поэтому двухмерная модель ЗТШ дает лишь какое-то усредненное вдоль фронта трещины описание процесса закрытия трещины. Еще более существенный недостаток рассматриваемого подхода- полное игнорирование других механизмов закрытия трещины. Впрочем, это относится также и к описанным выше модели жесткого клина, концентрирующие внимание исключительно на ЗТО, а так же ко всем остальным попыткам аналитического описания сложного по физической природе и многообразию реализующегося явления закрытия трещин.

Существуют еще два механизма закрытия усталостных трещин, которые реже реализуются на практике, чем описанные выше: закрытие, обусловленное вязкостью рабочей среды, и закрытие, обусловленное объемными изменениями, сопровождающими фазовые превращения материала зоны разрушения. Наличие в трещине вязкой среды препятствует перемещению ее берегов как в полуцикле нагружения, так и при его разгрузке. Поэтому рост усталостной трещины чувствителен к вязкости инертных жидких сред и частоте нагружения. В коррозионной жидкой среде возможно дополнительное повышение ее вязкости во времени за счет растворения образующихся на берегах трещины продуктов коррозии. В этом случае влияние вязкости неоднозначно, ее повышение усиливает потенциальную возможность жидкости создавать внутреннее давление в трещине, хотя и ограничивает проникающую способность. Ситуация, возникающая при росте усталостной трещины в присутствии вязкой среды, может быть смоделирована с учетом раскрытия трещины, плотности и кинематической вязкости жидкости, а также поверхностного натяжения и угла смачивания. Полученные расчетным путем результаты свидетельствуют, что для широкого диапазона вязкостей максимальное значение напряжений, обусловленных внутренним давлением жидкости, не превышают среднего значения цикла приложенных извне напряжений. Поэтому рассматриваемый механизм закрытия трещины влияет на кинематику роста усталостной трещины в меньшей степени, чем ЗТП, ЗТО или ЗТШ.

В некоторых случаях закрытие трещины может усиливаться за счет увеличения объема материала в зоне предразрушения вследствие локальных фазовых превращений, вызываемых механическими напряжениями. Этот механизм закрытия трещины во многом аналогичен ЗТП, отличаясь, однако, физической природой процесса образования “лишнего” материала и полости распространяющейся трещины.

Таким образом, различаются пять механизмов закрытия трещины усталости (рис. 7). В силу специфической природы реализация двух последних (рис. 7, а, б) возможна лишь в особых условиях: при наличии жидкой среды в вершине трещины или при усталостном разрушении сложнолегированных металлических сплавов, содержащих метастабильные структурные составляющие. В то же время ЗТП, ЗТО и ЗТШ (рис. 7, в-д) более универсальны.

Рис. 7. Схемы механизмов закрытия трещины, обусловленных вязкостью рабочей среда (а), фазовыми превращениями в зоне предразрушения (б), ЗТП (в), ЗТО (г) и ЗТШ (д).

2. Влияние условий эксплуатации на закрытие и кинетику

трещин усталости в конструкционных материалах.

Уровень закрытия трещины определяется рядом факторов, которые условно делятся на две группы - эксплуатационные и структурные. К первой относятся параметры цикла напряжений (размах, асимметрия, частота), окружающая среда (ее химическая активность, влажность, температура), а также характер напряженно- деформированного состояния у вершины трещины в образце или элементе конструкции, который определяется их геометрией и размерами. Основные структурные факторы (вторая группа) обусловлены химическим составом материала и его микроструктурным состоянием.

Зависимость закрытия трещины от уровня размаха коэффициента интенсивности напряжения. Закрытие трещины характерно для припорогового роста усталостной трещины, оно монотонно ослабевает по мере роста размаха коэффициента интенсивности напряжения . Это объясняется увеличением по мере роста коэффициента интенсивности напряжения раскрытия трещин, величина которого в конечном итоге исключает появление закрытия трещины. Максимальный коэффициент интенсивности напряжения Kmax, при котором не происходит закрытие трещины, зависит от ряда факторов, в том числе от структуры сплава и эксплуатационных условий, включая асимметрию цикла.

Связь закрытия трещины с асимметрией цикла. Влияние асимметрии цикла на проявление закрытия трещины исследовано весьма широко. Повышение коэффициента асимметрии в сторону положительных значений вызывает снижение закрытие трещины и увеличение скорости роста усталостной трещины. По мере снижения размаха коэффициента интенсивности напряжения и скорости рост усталостной трещины чувствительность закрытия к асимметрии цикла напряжений усиливается до максимального уровня на пороге усталости. Ослабление роли закрытия трещины по мере роста коэффициента асимметрии объяснят тем, что повышении коэффициента асимметрии происходит сближение значений минимального коэффициента интенсивности напряжения Kmin и коэффициента интенсивности напряжения, характеризующего момент открытия трещины Kор. Поэтому при более высоких коэффициентах асимметрии уменьшается размах коэффициента интенсивности напряжения, соответствующий закрытой трещине = Kop - Kmin и, следовательно, возрастает эффективный размах (рис. 8, а). Такие соображения приводят к зависимостям пороговых характеристик ( рис. 8, б), и хорошо согласуются с результатами опытов.

Рис. 8. Параметры цикла нагружения (а) и зависимости пороговых размаха коэффициента интенсивности напряжения (б).

Частота нагружения. На воздухе частотные зависимости пороговой интенсивности напряжений различных материалов неоднозначны. Если в титановом сплаве Ti-6Al-6V-2Sn повышение частоты цикла снижает пороговый размах коэффициента интенсивности напряжения, то в алюминиевом сплаве эффект обратный. При этом линейная зависимость параметраот частоты сохраняется для всех исследуемых форм циклов напряжений. Увеличение частоты нагружения значительно интенсифицирует автокаталитическое окисидообразавание на поверхности разрушения, о чем свидетельствует и различный характер зависимостей скорости роста усталостной трещины при постоянном размахе коэффициента интенсивности напряжения от ее длины, а также вид поверхностей разрушения.

Влияние повышенной температуры испытаний. Данные о влиянии температуры испытаний на кинематику роста усталостной трещины в припороговой области весьма противоречивы. Например, сопротивление припороговому росту усталостной трещины нержавеющей стали повышается с увеличением температуры от 290 до 970К при испытаниях на воздухе, однако остается постоянным в вакууме и гелии. Для корпусных перлитных сталей зависимость порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения от температуры испытаний немонотонна - снижение порогового размахакоэффициента интенсивности напряжения при повышении температуры до 420-470К сменяется его ростом при более высоких температурах. Характерной особенностью роста усталостной трещины при повышенных температурах является независимость порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения от температуры испытаний в условиях нагружения с высокой асимметрией цикла напряжений.

Для понимания причины, определяющих особенности припороговой кинетики роста усталостной трещины в конструкционных сталях при повышенных температурах, весьма полезным оказалось привлечение концепции закрытия трещины, в частности анализ развития ЗТШ и ЗТО при повышенных температурах. Установлено, что с ростом температуры вследствие усиления поперечного скольжения снижается шероховатость поверхности разрушения, что ослабляет ЗТШ, обеспечивая снижение нормального порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения .

Оценка масштабного фактора с учетом закрытия трещины. Вопрос о влиянии масштабного фактора, т.е. размера образца, на характеристики циклической трещиностойкости - один из важнейших в механике усталостного разрушения, так как он касается адекватности результатов испытаний лабораторных образцов и натуральных изделий при прогнозировании работоспособности последних. Единого мнения относительно влияния трещины используемых образцов на сопротивление сталей припороговому росту усталостной трещины нет. Зафиксировано снижение, повышение и постоянство пороговых размахов коэффициента интенсивности напряжения различных сталей при увеличении толщины образцов. Столь противоречивые данные объясняются с позиций концепции закрытия трещины на основе рассмотрения влияния напряженно-деформационного состояния на реализацию того или иного механизма закрытия трещины. Установлено, что даже в условиях припорогового роста усталостной трещины вдоль фронта трещины существуют различия в напряженно-деформационном состоянии материала, в связи с чем изменяются условия проявления закрытия трещины.

ЗТП локализуется в областях излома, прилегающих к боковым граням образца, где преобладает полосконапряженное состояние. Поэтому в тонких образцах, в которых даже припороговый рост усталостной трещины происходит в условиях, близких к плосконапряженному состоянию, доминирующим будет ЗТП, обеспечивающее высокое значение порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения из-за развитых губ утяжки. Рост толщины образцов снижает вклад губ утяжки в закрытие трещины, что увеличивает эффективный размах коэффициента интенсивности напряжения и уменьшает пороговый - эта тенденция подтвердилась результатами опытов. Следовательно, если припороговый рост усталостной трещины происходит в условиях доминирования ЗТП, увеличение толщины образцов интенсифицирует рост слоя продуктов коррозии в полости трещины, что приводит к повышению порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения . Если при процессе роста усталостной трещины создаются условия перехода к ЗТО и развитию автокаталитического оксидообразования на поверхности излома, то увеличение толщины образцов интенсифицирует рост слоя продуктов коррозии в полости трещины обеспечивает немонотонную зависимость порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения . Таким образом, для материалов, у которых реализуется ЗТО, нельзя ожидать однозначного влияния толщины образцов на пороговый размах коэффициента интенсивности напряжения, поскольку реализация различных механизмов закрытия трещины в образцах различной толщины обеспечивает немонотонную зависимость порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения от толщины образца. Изменение порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения в связи с изменением толщины образцов схематически представлено на рис. 9, где отражено влияние толщины образцов по пороги усталости в связи с реализацией различных механизмов закрытия трещины.

Рис. 9. Зависимость различных компонент закрытия трещины от толщины образцов и их вклад в припороговый размах коэффициента интенсивности напряжения (а), а также схемы, иллюстрирующие топографии зон контакта берегов трещины при увеличении толщины образцов (б): 1 - зона усталостной трещины; 2 - зона контакта берегов трещины; 3 - зона долома.

Увеличение толщины образцов снижает величину , соответствующую ЗТП, и повышает величину, соответствующую ЗТО. Горизонтальная линия на схеме характеризуют постоянный для данного материала уровень эффективного порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения . На схеме указаны области преимущественной реализации каждого из механизмов (ЗТП или ЗТО), а также область, где уровень закрытия трещины в равной степени определяется обоими механизмами. Итоговая кривая, отражающая зависимость порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения от толщины образца, характеризуется суммой , и.

Для широко распространенных в машиностроении умереннолегированных сталей средней и низкой прочности с ферритно-перлитной структурой зависимость порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения от толщины образца, вероятно, немонотонна и имеет минимум где-то в средней части диапазона исследуемых значений толщин (кривая 1 на рис. 10).

Для аустенированых нержавеющих сталей рассмотренная немонотонная зависимость с минимумом будет вырождаться в монотонно снижающейся (кривая 2 на рис. 10).

В высокопрочных сталях зактрытие трещины проявляется крайне слабо или отсутствует вообще. Поэтому обработка стали на высокую прочность путем достижения структуры мартенсита или нижнего бейнита обеспечивает более низкие, чем в других микроструктурных состояниях, пороговые размахи коэффициента интенсивности напряжения . В данном случае низкий уровень исходного закрытия трещины реализуется по механизму ЗТП и исключает переход к ЗТО, обеспечивая, таким образом, постоянство порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения для образцов различной толщины.

Рис. 10. Три типа зависимостей порогового размаха коэффициента интенсивности напряжения от толщины образцов d для конструкционных сталей:

1 - углеродистые; 2 - нержавеющие; 3 - высокопрочные.

3. Закрытие трещин и структура конструкционных сплавов.

Один из основных факторов, контролирующих механизм доминирующих при разрушении видов закрытия трещины, - структура сплавов, которая, в свою очередь, опосредствована химическим составом и операциями термической или термомеханической обработки. Структурная чувствительность порогов усталости сводится к вопросу структурной чувствительности закрытия трещины. При росте усталостной трещины с припороговыми скоростями возможна реализация различных механизмов закрытия трещины, три из которых главные - ЗТП, ЗТО и ЗТШ.

Влияние микроструктуры материалов на ЗТП. Уже из самого определения этого механизма закрытия трещины следует, что любые изменения структуры, увеличивающие пластические свойства материалов, будет усиливать ЗТП. Между уровнем ЗТП, реализующемся при росте усталостной трещины, и показателями пластичности стали существует симбатная зависимость. Так, усиление ЗТП происходит при уменьшении размаха зерна, снижении содержания углерода, специальном легировании стали, увеличении температуры отпуска и режимов отжига, обеспечивающих повышение пластичности материалов. Поскольку изменить пластические свойства материалов можно не только воздействуя на структурное состояние, но и посредством вариации условий нагружения и исчерпания запаса пластичности, структурная чувствительность ЗТП во многом определяется режимами эксплуатации материалов. ЗТП как фактор кинетики роста усталостной трещины реализуется в наибольшей мере на тех участках фронта трещины, где развитие пластичности максимальное.