Дипломная работа: Проектирование тепловой электрической станции для обеспечения города с населением 190 тысяч жителей
Давление пара в отборах турбины принимаем по справочным данным.
Таблица 2.1.
| Отбор | Р,МПа |
| I | 5,76 |
| II | 4,07 |
| ПТН | 2,48 |
| III | 1,69 |
| IV | 1,00 |
| V | 0,559 |
| VI | 0,28 |
| VII | 0,093 |
| VIII | 0,027 |
| IX | - |
Принимаем потери в регулирующих клапанах 4%, в перепускных трубах 2%, в диафрагме ЧНД 5%; относительный внутренний КПД: ЦВД – 0,8; ЦСД – 0,84; ЦНД – 0,09.
;
;
;
;
.
Так как пар на ПНД-3 и ПСВ отбирается из одного отбора (т.6), а давление 
, то давление в регенеративном отборе на ПНД-3 равно 0,251.
Скорректируем давление в 6 отборе:
Так как турбина работает в номинальном режиме, то можно принять 
=1.
.
По рассчитанным данным строим процесс расширения в hs-диаграмме (рис. 2.1).
 |
Рис. 2.1. Процесс расширения в hs-диаграмме.
2.3 Составление таблицы состояния пара и воды в системе регенерации
Уточняем давление в подогревателях:
,
где:
– потери давления в паропроводах отборов, принимаем 6 %.
Температура воды в подогревателях:
,
где:
– температурный напор, принимаем 4
в ПВД, 3 в ПНД.
Принимаем давление воды в ПНД 1,5 МПа, в ПВД:
Рв=1,25·Ро=1,25·23,54=29,43 Мпа.
Состояния пара и воды в системе регенерации.
Таблица 2.2.
| N | Пар | Конденсат | Вода | |||||
| Р, МПа | t (х), о С | h, кДж/кг | tн , о С | h` , кДж/кг | tв , о С | Рв , МПа | hв , кДж/кг | |
| 0 | 23,54 | 540 | 3318 | - | - | - | - | - |
| 0` | 22,6 | 540 | 3318 | - | - | - | - | - |
| 1 | 5,76 | 345 | 3026 | - | - | - | - | - |
| П1 | 5,3 | 3026 | 266 | 1172 | 262 | 29,43 | 1180 | |
| 2 | 4,07 | 300 | 2953 | - | - | - | - | - |
| П2 | 3,79 | 2953 | 246 | 1073 | 242 | 29,43 | 1053 | |
| 3 | 4,03 | 540 | 3539 | - | - | - | - | - |
| 4 | 2,48 | 485 | 3425 | - | - | - | - | - |
| ПТН | 2,31 | 3425 | - | - | - | - | - | |
| 5 | 1,69 | 435 | 3329 | - | - | - | - | - |
| П3 | 1,57 | 3329 | 199 | 853 | 195 | 29,43 | 865 | |
| 6 | 1,0 | 375 | 3224 | - | - | - | - | - |
| Д-7 | 0,7 | 3224 | 164 | 697 | 164 | 0,7 | 687 | |
| 7 | 0,559 | 320 | 3136 | - | - | - | - | - |
| П5 | 0,52 | 3136 | 153 | 646 | 150 | 1,5 | 641 | |
| 7’ | 0,548 | 320 | 3136 | - | - | - | - | - |
| 8 | 0,363 | 285 | 3036 | - | - | - | - | - |
| П6 | 0,338 | 3036 | 138 | 580 | 134 | 1,5 | 572 | |
| 9 | 0,27 | 260 | 2994 | - | - | - | - | - |
| П7 | 0,251 | 2994 | 127 | 535 | 124 | 1,5 | 531 | |
| ПСВ | 0,251 | 2994 | 127 | 535 | 125 | |||
| 10 | 0,113 | 190 | 2847 | - | - | - | - | - |
| П8 | 0,105 | 2847 | 101 | 417 | 98 | 1,5 | 427 | |
| ПСН | 0,105 | 2847 | 101 | 417 | 99 | |||
| 10’ | 0,091 | 190 | 2847 | - | - | - | - | - |
| 11 | 0,027 | 155 | 2793 | - | - | - | - | - |
| 12 | 0,0049 | 120 | 2722 | - | - | - | - | - |
2.4 Расчёт теплообменных аппаратов
2.4.1 Расчёт деаэратора подпитки теплосети
Так как применяется двухступенчатый подогрев сетевой воды, то для деаэрации подпиточной воды используется вакуумный деаэратор.
Расход сетевой воды:
,