Дипломная работа: Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС

Устанавливаем трансформатор тока ТК-120:

Выбор ответвлений трансреактора рабочей цепи реле

Минимальный ток срабатывания для каждого из плеч защиты

Номинальный ток ответвлений трансформаторов тока тормозной цепи реле

I_{отв. торм.} ³ I_В

I_{отв. торм. ВН} =3,75 А I_{отв. торм. НН} =5 А Проверка отстройки уставки I_{* нач. торм.} =1 от тормозных токов в режимах нагрузки 0,5(0,88+1)=0,94<1

Определение коэффициента торможения к_т при максимальном токе внешнего КЗ на выводах 750 кВ трансформатора (ток от генератора)

I_КЗ = 2340 А

2.2 Продольная дифференциальная защита генератора

Таблица 2

Наименование величины	Условие выбора	Числовое значение
Номинальный ток генератора
Максимальный ток при внешнем КЗ	I кз макс	97170
Максимальный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ	Iнб макс =K апер × K одн. × fi××Iкз макс	1×1× 0.1×97170 = = 9717 А
Коэффициент трансформации трансформаторов тока	К ТТ
Вторичный номинальный ток в плечах защиты		8,94 А	4,47 А
Рабочие витки реле	wраб	72 В	144 В
Ток срабатывания реле i ср	аωср =100 АВ (без торможения)
Ток срабатывания защиты в долях от Ιн	i
Рабочая намагничивающая сила срабатывания реле при внешнем КЗ
По тормозной характеристике ДЗТ–11/5 в условиях минимального торможения	400 АВ
Ток в тормозной обмотке при внешнем трехфазном КЗ
Расчетное число витков тормозной обмотки
Принятое число витков	ωторм	29 вит
Коэффициент чувствительности защиты при двухфазном КЗ и опробовании генератора
Коэффициент чувствительности защиты при трехфазном КЗ в зоне в режиме когда есть торможение. Определяется исходя из тормозной характеристики, соответствующей максимальному торможению	а ω раб =5932 АВ а ω Т =727 АВ а ω раб. ср =150 АВ Кч =39	аωраб =32,4·72+25·144= « 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 » К-во Просмотров: 564 Бесплатно скачать Дипломная работа: Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС >>> Скачать <<< Меню Поиск