Дипломная работа: Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС
2.4 Поперечная дифференциальная защита
Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от тока небаланса 
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
2500/5
Ток срабатывания реле вторичный
2.5 Дифференциальная защита ошиновки
Таблица 5
| Наименование величин | Числовые значения для сторон | |
|
Выносные ТТ 787 кВ |
Встроенные ТТ 787 кВ | |
|
Номинальный первичный ток
|  | |
| Соединение трансформаторов тока | ||
| Коэффициент трансформации трансформаторов тока | 3000/1 | 2000/1 |
| Номинальные вторичные токи в плечах защиты |  |  |
| Максимальный ток при внешнем КЗ | 17040 | |
|
Ток срабатывания из условия отстройки от тока небаланса при внешнем КЗ Iнб макс =K апер × K одн. × fi××Iкз макс
| 1,3·0,1·17040 = 2215 А | |
| Число витков рабочих обмоток реле |  . |  . |
| Принятое число витков рабочих обмоток реле | ωII + ωIII = 86+46 = 132 вит.; ωI = 88 вит. | |
| Коэффициент чувствительности при опробовании блока и КЗ на стороне 787 кВ (ток от генератора) |  | |
| Коффициент чувствительности при двухфазном КЗ в зоне |  | |
2.6 Защита от симметричной перегрузки
Первичный ток срабатывания защиты
;
.
Вторичный ток срабатывания
.
Коэффициент трансформации трансформатора тока
15000/5
Принимаем реле РТ-40/20.
2.7 Защита от внешних симметричных коротких замыканий
Уставка защиты определяется из условия отстройки от сопротивления, замеряемого защитой в послеаварийном нагрузочном режиме.
Угол максимальной чувствительности
φм. ч =80°
Минимальное напряжение