Курсовая работа: Энергетический и кинематический расчет привода

_{FP 2} = _{Flim 2} *Y_{N 2} *Y_{A 2} / S_{F 2} = 402,5*0,8*0,75/1,4 = 172,5 МПа;

_{Flim 2} = 1,75*H_HB = 1,75*230 = 402,5 МПа;

;

Для промежуточной зубчатой передачи.

Шестерня – сталь 40ХHB255.

_нр1 = 0,9*_{н lim 1} *z_{N 1} /S_н1 = 0,9*580*0,89/1,2 = 387 МПа;

;

N_{н lim} = 30* H_HB ^2,4 = 30*255^2,4 = 17898543;

N_к = 60*n*c*t = 60*162*1*19008 = 184787760;

_{н lim 1} = 2*H_HB +70 = 2*255+70 = 580 МПа;

Колесо – сталь 40ХHB235.

_нр2 = 0,9*_{н lim 2} *z_{N 2} /S_н2 = 0,9*540*0,94/1,2 = 381 МПа;

;

N_{н lim} = 30* H_HB ^2,4 = 30*235^2,4 = 14712420;

N_к = 60*n*c*t = 60*42,6*1*19008 = 48584448;

_{н lim1} = 2*H_HB +70 = 2*235+70 = 540 МПа;

_нр = 0,45 (387+381) < 1,23 * 346;

346 МПа < 425 МПА;

Определяем допускаемые напряжения изгиба.

_{FP 1} = _{Flim 1} *Y_{N 1} *Y_{A 1} / S_{F 1} = 446*0,53*0,7/1,4 = 118 МПа;

_{Flim 1} = 1,75*H_HB = 1,75*255 = 446 МПа;

;

_{FP 2} = _{Flim 2} *Y_{N 2} *Y_{A 2} / S_{F 2} = 411*0,66*0,7/1,4 = 136 МПа;

_{Flim 2} = 1,75*H_HB = 1,75*235 = 411 МПа;

;

Для быстроходной зубчатой передачи.

Шестерня – сталь 40ХНВ260.

_нр1 = 0,9*_{н lim 1} *z_{N 1} /S_н1 = 0,9*590*0,83/1,2 = 367 МПа;

;