Курсовая работа: Компоновка сборного железобетонного перекрытия
Усилие обжатия с учётом полных потерь
Р2 =Аs (σsp - σlos ) =7,60 (354-145,24) 100=158658 Н
2.10 Расчёт по образованию трещин нормальных к продольной оси
М=134570 Нм. Момент образования трещин
Мcrc =Rb , ser ·Wpi +Mrp =2,1·9124+390891=3924089 Нсм
где Мrp =Р2 (еор +r) =158658 (25,9+3,4) 0,84=3904891 Нсм - ядровый момент усилия обжатия при γsp =0,84
М=135 кНм> Мcrc =39 кНм → трещины в растянутой зоне образуются. Требуется расчёт по раскрытию трещин. Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии, при значении коэффициента точности натяжения γsp =1,16. Изгибающий момент от веса плиты Мсв =25218 Нм
Расчётное условие
1,16·Р1 (еор -rinf ) - Мсв ≤Rbtp ·W'pl
1,16·261000·(25,9-12,12) – 2521800 = 1650233 Нсм < 1,4·27955,5·100 = 3913770 Нсм
→ условие выполняется, поэтому начальные трещины не образуются. Расчёт по раскрытию трещин. Изгибающий момент от нормативных нагрузок
Мн =134570 Нм; Мnl =113780 Нм
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия нормативной нагрузки
σs =
=236,6 МПа
где z1 = h0 -0,5hf '=37-0,5·5=34,5 см - плечо внутренней пары сил
еsn =0, т.к усилие обжатия приложено в центре тяжести площади нижней напряжённой арматуры
Ws =Аs ·z1 =7,6·34,5=262,2 см3
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия нормативной нагрузки
σs =
=492,6 МПа
μ=
Ø22
аcrc1 =20 (3,5-100μ) δ·η·φs ·
=20 (3,5-100·0,015) 1·1·1·
=0,29 см
аcrc2 =20 (3,5-100μ) δ· η·φs ·=20 (3,5-100·0,015) ·1·1·1·
=0,15 см
аcrc3 =20 (3,5-100μ) δ· η·φs ·=20 (3,5-100·0,015) ·1·1·1,5·=0,23 см
Непродолжительная ширина раскрытия трещин
аcrc = аcrc1 - аcrc2 + аcrc3 =0,29-0,15+0,23=0,37<0,4
Продолжительное раскрытие трещин аcrc = аcrc3 =0,23мм<0,3 мм
→ трещины раскрываются в пределах допустимого.
2.11 Расчёт прогиба плиты
[f/ℓ] =1/200; ℓ0 =7900 мм
f/ℓ=790/200=3,95 см
М=11678 Нм