Курсовая работа: Компоновка сборного железобетонного перекрытия
W'pi = γ·W'red =1,5·18637=27955,5 см3
где γ=1,5 -для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при bf /b>2 и hf /h<0,2. Потери предварительного напряжения арматуры; γp =1 - коэффициент точности натяжения арматуры. Потери при электротермическом способе натяжения
σ1 =0,03·σsp =0,03·354=10,62 МПа
Потери от температурного перепада между напряжённой арматурой и упорами σ2 =0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с упорами. Усилие обжатия:
Р1 =Аs · (σsp - σ1 ) =7,6 (354-10,62) 100=261000 Н
Эксцентриситет относительно центра тяжести приведённого сечения
eор =у0 -а=28,9-3=25,9 см
Напряжение в бетоне при обжатии
σbр =
МПа
Устанавливаем передаточную прочность из условия
=0,75→ Rbp =
=19,9 мПа>0,5 В40
Принимаем Rbp =19,9мПа
Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 и с учётом изгибающего момента от веса плиты
Мсв =
=25218 Нм
σbр =
МПа
Потери от быстро натекающей ползучести
=
=0,68<α=0,75
где
α=0,25+0,025·Rbp =0,25+0,025·19,9=0,75, β=5,25-0,185·Rbp =5,25-0,185·19,9=1,57
0,85 - коэффициент добавленный при тепловой обработке
σb =0,85·40· =0,85·40·0,68=23,12 МПа
Первые потери
σlos1 = σ1 +σb =10,62+23,12=33,74 МПа
Потери осадки бетона σs =35 МПа.
Потери от ползучести бетона при =0,68<0,75→ вторые напряжения
σ9 =150·α · =150·0,75·0,68=76,5 МПа
σlos2 = σs +σ9 =35+76,5=111,5 МПа
Полные потери
σlos = σlos1 + σlos2 = 33,74+111,5=145,24 МПа>100