Курсовая работа: Конструирование утепленной ребристой плиты покрытия с фанерными обшивками
Sbр = 4×4 = 16 см.
Модули упругости древесины Ед = 1000 кН/см2 , фанеры семислойной марки ФСФ при dф = 8 мм, Еф = 850 кН/см2 , при dф = 6 мм, Еф = 950 кН/см2 . Принимаем усредненно Еф = 900 кН/см2 , тогда коэффициент приведения древесины к фанере nд/ф = 1000/900 = 1.11.
Расстояние от низа плиты до центра тяжести приведенного сечения:
см,
а от верха плиты до центра тяжести приведенного сечения:
см.
Приведенные геометрические характеристики:
см3 ;
см3 .
Рис. 4. Расчетное поперечное сечение плиты
Расчетные сопротивления фанеры березовой семислойной по [1, табл.10] растяжению вдоль волокон: Rф.р = 14 МПа = 1.4 кН/см2 , сжатию вдоль волокон при толщине листа 8 мм: Rф.с = 12 МПа = 1.2 кН/см2 . Вводим поправочные коэффициенты. Для условия работы А3 по [1, табл.5] mв = 0.9. Для зданий II класса ответственности по [2, с. 34] gn = 0.9. Поправочный множитель к расчетным сопротивлениям:
2.5 Проверка растянутой обшивки с учетом сращивания листов фанеры на "yс" в расчетном сечении
кН/см2 ,
что меньше чем 
= 0.6 × 1.4 × 1 = 0.84 кН/см2 ,
где mф = 0.6 – коэффициент, учитывающий снижение прочности фанеры
при наличии стыков в расчетном сечении.
Прочность растянутой обшивки обеспечена.
2.6 Проверка сжатой обшивки на устойчивость
Предварительно, согласно [1, п. 4.26], вычисляем jф .
При а0 /dф = 467/10 = 46.7< 50, находим
jф = . 
Условие устойчивости:
Подставим значения:
кН/см2 ;