Курсовая работа: Конструктивная схема одноэтажного промышленного здания

X_sh -расстояние от оси Y-Yдо центра тяжести тормозного листа

I_ch - собственный момент инерции швеллера

I_y =63+18,1·56,3² +0,6·85³ /12+ 51·13,8² + 1,8·18³ /12+32,4·26,7² =121826 см⁴

Моменты сопротивления площади поперечного сечения:

-подкрановой балки относительно оси Х-Х

W_x =2I_x /hW_x =2*68346/60=2278 см³

-тормозной балки относительно оси Y-Y

W_y =I_y /(X_c +b_f /2) W_y =121826/(26,7+18/2)=3413 см³

Статический момент (см³ ) половины сечения подкрановой балки относительно нейтральной оси Х-Х

S_x = A_f (h_w +t_f )/2 + A_w h_w /8

S_x = 32,4(56,4+1,8)/2 + 50,76·56,4/8=1300 см³

Проверка прочности подкрановой балки по нормальному напряжению в ее верхнем поясе производится по формуле

σ_мах =M_f /W_x +M_t /W_y <Rγ_c /γ_n

σ_мах =72900/2278+2420/3413=32,7кН/см² <33·1/0,95=34,7

Условие выполнено.

Проверка прочности балки по касательному напряжению:

τ_max =Q_f S_x /I_x t_w <R_s γ_c /γ_n

τ_max =547·1300/68346·0,9=11,6кН/см² <19,14·1/0,95=20,2

Проверка прочности стенки балки по местному напряжению от давления кранового колеса

σ_loc =γ_wf γ_f F_n /t_w l_ef <R_y γ_c /γ_n

σ_loc =1,1·1,1·315/0,9·23,4=18,1кН/см² <33·1/0,95=35 Условие выполнено.

где γ_wf - коэффициент, учитывающий неравномерность давления колес и

повышенную динамичность под стыком рельсов, принимаемый для

кранов нормального режима работы γ_wf =1,1

γ_f -коэффициент надежности по нагрузке γ_f =1,1

l_ef - условная длина распределения местного давления (см), определяемая

в сварных балках по формуле

l_ef =3,25* ³ Ö(I_f /t_w )=3,25* ³ Ö(336/0,9)=23,4см

где I_f - сумма моментов инерции площади сечения верхнего пояса балки и кранового рельса относительно собственных осей