Курсовая работа: Междугородные кабельные линии связи
Результаты расчетов сопротивления связи с учётом экранных лент на всех исследуемых частотах приведены в таблице:
| f,Гц | Zэ12,Ом/км |
| 0,812*10^6 | 0,386 |
| 5*10^6 | 0,386 |
| 8*10^6 | 0,386 |
| 11*10^6 | 0,386 |
| 17.6*10^6 | 0,386 |
б)Расчет вторичных параметров влияния
Для расчета вторичных параметров влияния в коаксиальных цепях необходимо определить значения полного сопротивления третей промежуточной цепи Z3 , состоящих из собственных сопротивлений двух внешних проводников рассматриваемых коаксиальных цепей (Zвн ) и индуктивного сопротивления промежуточной цепи. Величина полного сопротивления Z3 зависит от конструкции и состояния внешнего проводника коаксиальных пар. В реальных коаксиальных парах поверх внешнего проводника накладывается экран состоящий из металлических лент, и изоляционный покров (из бумажных или полиэтиленовых лент). В этом случае собственным сопротивлением внешних проводников Zвн пренебрегаем. Тогда Z3 вычисляется по формуле[2].
И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:
ω- круговая частота, ω=2∙π∙f;
Ls - индуктивность цепи, составленной из двух внешних проводников,
покрытых экранными лентами L3 Э и изолирующими покровами L3 Д , Гн/км;
Мэ = 150 - относительная магнитная проницаемость экранных лент;
гс = 5 мм - внешний радиус внешнего проводника;
tэ = 0,3 мм - толщина стального экрана;
а=5,6 - половина расстояния между центрами коаксиальных пар.
Результаты расчетов полного сопротивления третьей промежуточной цепи на всех исследуемых частотах приведены в таблице:
| f,Гц | Zз,Ом/км |
| 0,812*10^6 | 1.828i*10^4 |
| 5*10^6 | 1.125i*10^5 |
| 8*10^6 | 1.801i*10^5 |
| 11*10^6 | 2.476i*10^5 |
| 17.6*10^6 | 3.961i*10^5 |
На строительной длине коаксиального кабеля переходное затухание на ближнем конце А0 СД и защищенность на дальнем конце А3 СД приблизительно равны и могут быть рассчитаны по следующим соотношениям[2].
И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц:
Zв - волновое сопротивление коаксиальной цепи, Ом;
Z3 - полное сопротивление третьей промежуточной цепи, Ом/км;
Z2 12 - сопротивление связи с учетом экранных лент, Ом/км;
S = 0,5 км - строительная длина кабеля.
Результаты расчетов переходного затухания на ближнем конце и защищенности на дальнем конце на строительной длине на всех исследуемых частотах приведены в таблице:
| f,Гц | А0(з)СД,дБ |
| 0.812*10^6 | 142.974 |
| 5*10^6 | 158.686 |
| 8*10^6 | 162.763 |
| 11*10^6 | 165.522 |
| 17.6*10^6 | 169.596 |
Для усилительного участка переходное затухание на ближнем и дальнем концах и защищенность на дальнем конце определяются по следующим формулам [2].
И приведём пример численного расчета для частоты fl =5*10^6 Гц
Zв - волновое сопротивление коаксиальной цепи, Ом;
Zs - полное сопротивление третьей промежуточной цепи, Ом/км;
Z2 12 - сопротивление связи с учетом экранных лент, Ом/км;
- коэффициент распространения, 1/км;
l = 3 км - длина усилительного участка кабеля [8].