Н;

для определения расчетной нагрузки принимаем v=1, k_T =1,05, k_s =1,3, тогда:

Н;

определяем L, при известной частоте вращения n=800 об/мин (см. табл. 2.1) и задавшись L_n =16000 ч:

млн. оборотов.

Динамическая грузоподъемность:

Н.

Результаты расчета всех валов сведены в табл. 6.1.

Таблица 6.1 – Динамическая грузоподъемность подшипников

№ вала	G(0), H	B1 (0), H	Fr , H	P, H	L, млн. об.	C, H
II	979,813	690,197	1198,50	1635,95	768	14981,56
III	528,586	1150,644	1266,25	1728,43	302,4	11601,45
IV	1311,036	1621,642	2085,31	2846,45	192	16421,16

По расчетному значению С и принятым по приложению 2 диаметрам валов: d_II =20 мм; d_III =35 мм; d_IV =45 мм, выбираем по каталогу /3/ подшипники: №205 (С=14000); №107 (С=15900); №109 (С=21200).

7. Расчет шлицевых соединений

По каталогу /3/ производим выбор геометрических характеристик шлицевых валов. Номинальные размеры для II-го вала 6*23*28; для III-го вала 8*32*38, для IV-го вала 8*42*48. Затем производим проверочный расчет шлицевых соединений по напряжению смятия.

,

где z – число зубьев шлица;

D – наружный диаметр;

d – внутренний диаметр шлицевого соединения;

r – радиус при вершине шлицевого соединения;

l – длина шлицевого соединения;

М_кр – момент передаваемый шлицевым соединением;

[s_см ] – предельное допускаемое напряжение на смятие; (для нормализованной Стали 45 [s_см ]=150 МПа).

Для II-го вала:

;

Для III-го вала:

;

Для IV-го вала:

.

Выбранные нами шлицевые соединения проходят проверочный расчет по напряжению смятия.

8. Расчет шпоночных соединений

По каталогу /3/ для выбранных нами диаметров валов определяем геометрические характеристики шпоночного соединения. Длину шпонки выбираем из нормального ряда с таким расчетом, чтобы она была на 5…10 мм короче ступицы закрепляемой детали.

Проверяем шпоночное соединение на смятие по формуле:

;

где l_p – длина шпонки;