Курсовая работа: Проектирование главного редуктора вертолета

58400

7212

72200

58400

7217

109000

91000

7217

109000

91000

7. Определение усилий в зацеплениях

7.1. Определение усилий в зацеплениях на первой передач е

Окружная сила F_t1 = 2 ∙ T_1/ d₁ , где T₁ - максимальный момент на шестерне, Н ∙ м;

F_t =2∙0,941∙10⁶ /120=15,69 ×кН.

Радиальная сила Fr₁ =Ft ∙ tg (a) ∙соsδ₁ , для стандартного угла a = 20° tg (a) = 0,36397, cos δ₁₌ 0,9257.

Fr₁ =15,69∙0,36397∙0,9257=5,286 кН.

Fа₁ =Ft₁ ∙ tg (a) ∙sinδ₁

Fа₁ =15.69∙0.36397∙0.3782=2,159 кН

7.2. Определение усилий в зацеплениях на второй передач е

Окружная сила F_t3 = 2 ´ T_2/ d₃ , где T₃ - максимальный момент на шестерне, Н ∙ м;

F_t3 =2∙2,269∙10⁶ /114= 39,8 кН.

Радиальная сила Fr₃ =Ft₃ ´ tg (a) (для стандартного угла a = 20° tg (a) = 0,364.

Fr₃ =39,8∙0,364=14,49 кН.

7.3 Определение реакций в опорах валов

Упрощенно представим вал в виде балки нагруженной осевыми, окружными и радиальными силами, действующими в зацеплениях. Расчёт ведётся исходя из уравнений равновесия балки. Реакции опор определяем из уравнений статического равновесия: сумма моментов внешних сил относительно рассматриваемой опоры и момента реакции в другой опоре равна нулю. Входной вал: находим реакции опор. Схема нагружения в вертикальной плоскости.

∑М _Ав =0,R _Вв ∙0,064+0,130-F_r ∙0.019=0,R _Вв = 0,456 кН,

∑М _Вв =0,R _Ав ∙0,064+0,130-F _r ∙ (0,064-0,019) =0,R _Ав = 5,742 кН.

Схема нагружения в горизонтальной плоскости.

∑М _Аг =0,R _Вг ∙0,064-F_t ∙0,019=0,R _Вг = 4,658 кН,

∑М _Вг =0,R _Аг ∙0,064 - F _t ∙ (0,064-0,019) =0,R _Аг =11,031 кН.

Осевая реакция А =F _a. . Определяем изгибающие моменты.

М ^' _В1 = R _Ав ∙0,019=0,109 кН∙м, М ''_В1 = - R _Вв ∙ (0,064-0,019) =0,021 кН∙м,