Курсовая работа: Проектирование прирельсового склада

R_C = R_И = 13,89 МПа.

ξ = 1- (N/(φ×R_C ×F_бр ) = 1 – 603,63×10^-3 /(0,352×13,89×20,8×10^-2 ) = 0,406.

G = N/F_HT + M_Д /W_HT ; M_Д = M/ξ.

При эпюре моментов треугольного очертания (см. п. 4.17 СНиП 11-25-80) поправочный коэффициент к ξ

k_H = α_H + ξ(1 - α_H ) = 1,22+0,406×(1-1,22) = 1,13 (см. СНиП II-25-80).

В данном случае эпюра момента близка к треугольной:

M_Д = M/(k_H ×ξ) = 67,28/(1,13×0,406) = 146,65 кН×м;

G = 603,63×10^-3 /(20,8×10^-2 ) + 146,65×10^-3 /(24×10^-3 ) = 9,01 МПа < 13,89 МПа,

условие выполняется.

Оставляем принятое сечение.

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле (33) СНиП II-25-80. Принимаем, что распорки по наружным рядам колонн (в плоскости, параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн. Тогда l _P =H, l ₀ = Н.

В формуле

(N/(φ×R_C ×F_бр ) + (M_Д /(φ_M ×R_И ×W_бр )ⁿ ≤ 1

показатель степени n=2 как для элементов, не имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования:

R_И =R_C =13,89 МПа;

λ_У = l ₀ /r_У = l ₀ /(0,289×b_к ) =8,4/(0,289×0,3) = 96,88;

φ_У = 3000/λ² _У = 3000/96,88² = 0,32;

φ_M = 140× (b² ×Кф / l _P ×h_K ) = 140×0,30² ×1,75 / (8,4×0,693) = 3,79

Применительно к эпюре моментов треугольного очертания (см. табл. 2, прил. 4 СНиП II-25-80):

k_Ф = 1,75 - 0,75×d = 1,75;

d = 0, так как момент в верхней части колонны равен 0.

Проверяем условие:

603,63×10^-3 / (0,32×13,89×20,8×10^-2 )+[146,65×10^-3 / (3,79×13,89×24×10^-3 ]² =0,67 ≤ 1, cледовательно, устойчивость колонны обеспечена.

Расчет на устойчивость из плоскости как центрально сжатого стержня

φ = 0,352 (см. расчет на устойчивость плоской формы деформирования); N = 633,23 кН (для первого сочетания нагрузок):

G=N/(φ×F_HT )=633,23×10^-3 /(0,352×20,8×10^-2 )= 8,65 МПа ≤ 11,57 МПа;

F_расч = F_нт = F_бр = 20,8×10^-2 м² ;

R_C = 11/0,95 = 11,57 МПа.