Курсовая работа: Проектирование привода ленточного питателя

для колеса:

Тогда расчетное допускаемое контактное напряжение:

[s_H ] = 0,45 * (482 + 427) = 410 МПа

Требуемое условие [s_H ] <= 1.23 [s_{H 2} ] выполнено.

2.3. Допускаемое напряжение на изгиб:

(2.4)

где s_{Flim b} – предел выносливости при отнулевом цикле изгиба;

[S_F ] – коэффициент безопасности, [S_H ] = 1,75 см. таб. 3.9 [1, стр. 44]

По таб. 3.9 [1, стр. 44] для стали 45 с твердостью поверхностей зубьев менее 350 НВ и термообработкой – улучшение:

s_{Flim b} = 1,8 · НВ (2.5)

для шестерни:

s_{Flim b 1} = 1,8 · НВ₁ = 1,8 · 230 = 414 МПа

для колеса:

s_{Flim b 2} = 1,8 · НВ₂ = 1,8 · 200 = 360 МПа

Допускаемые напряжения

для шестерни:

для колеса:

2.4. Коэффициент К _{H b} ,

учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, выберем по таб. 3.1 [1, стр. 32]. Со стороны цепной передачи на ведущий вал действует сила давления, вызывающая его деформацию и ухудшающая контакт зубьев, поэтому примем К_{H b} = 1,1 как для симметрично расположенных колес.

2.5. Коэффициент ширины венца примем равным y _ba = b / a_w = 0,5

2.6. Межосевое расстояние из условия контактной выносливости:

а_w = К_а · (u + 1) (2.6)

где К_а = 43 для косозубых колес;

u = 5 принятое ранее передаточное число редуктора (см. п. 1.7)

а_w = 43 * (5 + 1)

Стандартное значение по ГОСТ 2185 – 66 [1, стр. 36] а_w = 100 мм

2.7. Нормальный модуль:

m_n = (0,01…0,02) · а_w (2.7)

m_n = (0,01…0,02) · 100 = (1,0…2,0) мм

Принимаем по ГОСТ 9563 – 60 [1, стр. 36] m_n = 2,0 мм

2.8. Определим суммарное число зубьев

Из рекомендованных значений b = 8…20° предварительно назначим угол наклона зубьев b = 10°