Курсовая работа: Проектирование сборных железобетонных плит перекрытия, ригелей и колонн многоэтажного производственного здания

r — расстояние от центра тяжести приведённого сечения до верхней ядровой точки (см):

Для определения геометрических характеристик сечение панели должно быть приведено к эквивалентному по моменту инерции — к тавровому.

α = E_S / E_b = 200 ·10³ / 27 ·10³ = 7,4

A_red = b^/ _f · · h^/ _f · + (h – h^/ _f) · b + α · A_S = 151 ·6 + (35 – 6) · 20 + 7,4 · 8,04 =1545,5 см²

S_red = b^/ _f · · h^/ _f · (h – 0,5 · h^/ _f ) + 0,5 · b · (h - h^/ _f )² + α · A_S · а = 151 · 6 · (35 – 0,5 · 6) + 0,5 ·20 ·

(35 – 6)² + 7,4 · 8,04 · 4,4 =37663,78 см ³

y = h – x = S_red / A_red = 37663,78 / 1545,5 = 24,37 см

х = h – у = 35 – 24,37 = 10,63 см

W_red = J_red / y = 176339,7 / 24,37 = 7235,9 см ³

W_pl = γ · W_red = 1,75 ·7235,9 = 12662,8 см ³

γ — коэффициент, учитывающий пластические свойства бетона и зависит от вида эквивалентного сечения; принимается для таврового сечения 1,75

r = 7235,9 /1545,5 = 4,68 см

M_rp = 28140 · (19,97 + 4,68) =693651 Н·см

M_crc =1,6 ·12662,8 ·100 – 693651 =13,3 · 10⁵ Н·см

M_r =68,46·10⁵ Нсм >M_crc = 13,3 · 10⁵ Н·см

Условие не соблюдается. Необходимо провести расчёт ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси панели.

Проверяется ширина раскрытия трещин (мм) при продолжительном действии длительных нагрузок (п. 4.14 [1]):

, где

δ — коэффициент, принимаемый равным 1 для изгибаемых элементов;

η — коэффициент, принимаемый равным 1 для стержневой арматуры периодического профиля;

φ₁ = 1,60 – 15 · μ при продолжительном действии нагрузок;

— коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения бетона (при рабочей высоте h₀ и без учёта сжатых свесов полок), но не более 0,02

φ₁ = 1,6 – 15 · 0,013 =1,405

σ_as — напряжение в стержнях крайнего ряда продольной рабочей арматуры;