Курсовая работа: Проектирование силового трансформатора мощностью 630 кВА
на стороне ВН (Δ): UВНисп =25 кВ
на стороне НН (Y): UННисп =5 кB
2.1.6. Для испытательного напряжения обмотки ВН (UВНисп =25 кВ) находим изоляционные расстояния (по табл.4.5 [1])
Таблица 1. Изоляция обмоток ВН для масляных трансформаторов
|
Uисп для ВН, кВ |
ВН от ярма, l0 , мм | Между ВН и НН, мм | Между ВН и ВН, мм | ||||
| a12 | δ12 | lЦ2 | a22 | δ22 | |||
| 25 | 30 | 9 | 3 | 15 | 10 | - | |
2.1.7. Для испытательного напряжения обмотки НН (UННисп =5 кВ) находим изоляционные расстояния (по табл.4.4 [1]):
Таблица 2. Изоляция обмоток НН для масляных трансформаторов
| Uисп для НН, кВ | НН от ярма, l0 , мм | НН от стержня, мм | |||
| ац 2 | δ01 | lЦ1 | а01 | ||
| 25 | 30 | - | Картон 2х0,5 | - | 5 |
2.1.8. Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %:
Uка =
1,14%
2.1.9 Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %:
Uкр =
=4,87%
2.2. Выбор марки стали и конструкции магнитной системы.
Выбираем пространственную навитую неразрезную трехфазную магнитную систему, состоящую их трех навитых колец. Сечение каждого полукольца вписано в окружность. Прессовка стержней осуществляется стеклолентой шириной 20мм. Ярма не прессуются. Эскиз на рисунке 1.
Материал магнитной системы – холоднокатаная анизотропная электротехническая сталь марки 3406, толщина листа 0,27мм. Изоляционное покрытие - нагревостойкое без лакировки. Индукция в стержне Вс = 1,6Тл (по табл.2.4 [1]). Коэффициент заполнения сталью kз =0,95 (по табл.2.2 [1]), коэффициент заполнения круга kкр =0,904 (стр.371 [1]).
Коэффициент заполнения круга сталью – kc =kкр ·kз =0,95 · 0,904=0,859.
рис.1. Эскиз магнитопровода трансформатора.
2.3. Расчет основных коэффициентов.
ap =
, где а12 =0,009м (табл.1),
k=0,53 ·1,25 (табл. 3,3 [1]),
SI =210 кВА – мощность на один стержень,
ap =
мм –
ширина приведенного канала рассеяния.
Kp =0,95 - коэффициент Роговского, приводит идеализированного поля рассеяния к реальному.
При анализе влияния коэффициента βна основные параметры трансформатора, было выявлено, что оптимальным, с точки зрения минимизации потерь, является значение β= 1,326. Значение всех коэффициентов и величин при β = 1,0, 1,326, 1,5, 1,8 приведены в таблице 3. Окончательное значение коэффициента было скорректировано так, чтобы диаметр стержня d=0,19м.
Таким образом, принимаем: β = 1,326.
x=
,