Курсовая работа: Проектирование специального инструмента

Δt = (f_ky – 0,25·π·h² )/h = (39,48 – 0,25·3,14·7² )/7 = 0,21 мм;

Принимаем Δt = 0,21 мм.

t_y = t + Δt = 11,6 + 0,21 = 11,81 мм;

z_k = l_д /t_y + 1 = 60/11,81 + 1=6,08;

Принимаем z_k =6.

а₁ = (758,28·400/(10·230·141,3·6·0,93·1,34))^1,18 = 0,09 мм;

а₂ = а₁ ·∑b₁ /∑b₂ = 0,09·141,3/105,45 = 0,19 мм;

Принимаем а₂ = 0,19 мм

а₃ = а₁ ·∑b₁ /∑b₃ = 0,09·141,3/96,57 = 0,23 мм;

Принимаем а₃ = 0,23 мм

Проверим прочность протяжки на разрыв по шейке хвостовика.

P/F_x ≤ [σ]_x , (3.13)

где P- сила резания при протягивании, Н

P = 10·C_р ·а₁ ^0,85 ∑b₁ ·z_к ·к_γ ·к₀ , (3.13)

P = 10·230·0,09^0,85 ·141,3·6·0,93·1,34 = 298961,37 H;

F_x = π·( D₁ ^' )² /4, (3.14)

где D₁ ^' - диаметр вала хвостовика, мм

F_x = 3,14·32² /4 = 803,84 мм² ;

[σ]_x - допускаемое напряжение при деформации растяжения в материале хвостовика, МПа;

Для Сталь 40X ГОСТ - [σ]_x = 300 МПа;

< [σ]_x = 300 МПа;

Условие не выполняется, изготавливаем цельную протяжку из материала сталь Р6М5 [σ]_x = 400 МПа

Проверка протяжки по тяговой силе протяжного станка.

P ≤ 0,9·Q, (3.15)

Q = Р/0,9 = 298961,37/0,9 = 332,17 кН

где Q - номинальная тяговая сила протяжного станка.

Выбрали: модель станка 7Б57 с максимальной длиной рабочего хода каретки 2000 мм и номинальной тяговой силой Q = 400 кН.

332,17 кН < 400 кН;

Условие выполняется.