-432,48+766,25=333,77 В (2.14)

12000-11 495=505 В (2.15)

2.15. Амплитуда импульса сеточного тока

5,374=0,269 А (2.16)

2.16. Угол отсечки сеточного тока

(-432,48)/766,25=0,564 (2.17)

2.17. Постоянная составляющая и амплитуда 1-ой гармоники сеточного тока

0,269·0,269·0,65=0,047 А (2.18)

0,269·0,4548·0,7=0,086 А (2.19)

где коэффициенты и учитывают некосинусоидальную форму импульсов сеточного тока.

2.18. Мощность, потребляемая цепью сетки от предыдущего каскада

766,25·0,086/ 2=32,77 Вт (2.20)

2.19. Мощность, потребляемая от источника смещения

-432,48·0,047=-20,32 Вт (2.21)

2.20. Мощность, рассеиваемая на управляющей сетке

32,77-20,32=12,45 Вт (2.22)

2.21. Определяется проходная мощность

766,25·4,132 / 2=1 583 Вт (2.23)

2.22. Определим полную выходную полезную мощность

15,0+1 583=25 333 Вт (2.24)

2.23. Найдем полное сопротивление нагрузки в анодной цепи

(766,25+11 495)/4,132=2 967 Ом (2.25)

4. Расчет и выбор блокировочных (разделительных) конденсаторов и индуктивностей

3.1. Блокировочную емкость определяют из условия

1,5=225 пФ (3.1)

где выходная емкость лампы соответствует емкости лампы анод-катод .

3.2. Индуктивность блокировочного дросселя определяется из условия

144000000·225=4,630 мГн (3.2)

3.3. Блокировочные элементы и образуют паразитный колебательный контур, собственная резонансная частота которого не должна попадать внутрь рабочей полосы частот передатчика. Поэтому берут ниже рабочей полосы:

30,984 МГц (3.3)